GD-100074.R01v1.0 BP Ooldervest · een handboring uitgevoerd. Het aantal sonderingen is opgegeven...

INHOUDSOPGAVE 1.0 INLEIDING ............................................................................................................ 1 2.0 PROJECTBESCHRIJVING ........................................................................................ 2 3.0 GEOTECHNISCHE UITGANGSPUNTEN .................................................................... 3 4.0 GRONDONDERZOEK ............................................................................................... 4

4.1 Algemeen ........................................................................................................... 4 4.2 Diepsonderingen ................................................................................................. 4 4.3 Boring ................................................................................................................ 4 4.4 Inmeting ............................................................................................................ 4

5.0 TERREINGESTELDHEID EN BODEMOPBOUW .......................................................... 5 5.1 Terreingesteldheid ............................................................................................... 5 5.2 Bodemopbouw .................................................................................................... 5 5.3 Grondwater ........................................................................................................ 5

6.0 FUNDERINGSADVIES ............................................................................................. 6 6.1 Algemeen ........................................................................................................... 6 6.2 Fundering op palen .............................................................................................. 6 6.3 Vloeren .............................................................................................................. 9

7.0 UITVOERING ....................................................................................................... 10 7.1 Ontgravingen .................................................................................................... 10 7.2 Mortelschroefpalen............................................................................................. 10

Bijlagen: Bijlage 1 Situatietekening Bijlage 2 Sondeergrafieken Bijlage 3 Boorstaat Bijlage 4 Paalberekeningen Bijlage 5 Funderingsdiagram Bijlage 6 Richtlijnen uitvoering

Opdrachtnr: GD-100074.R01v1.0

Pagina 1 van 10

1.0 INLEIDING Door Bouwfonds Ontwikkeling B.V. werd aan Geonius Geotechniek BV opdracht gegeven een geotechnisch grondonderzoek uit te voeren en een funderingsadvies te verzorgen. Dit onderzoek was nodig voor de nieuwbouw van woningen op kavels L7 t/m L12, L14 t/m L19, L28 t/m L31, O01 t/m O10 en G1 t/m G12 in bestemmingsplan “Oolderveste” Aan de Dijk te Herten in de gemeente Roermond. Voorliggend rapport bevat de resultaten van het grondonderzoek en het ontwerpadvies voor de fundering. Het ontwerpadvies is uitgewerkt conform NEN 9997 (Geotechnisch ontwerp Deel 1: Algemene regels) en NEN 9997 (Geotechnisch ontwerp Deel 2: Grondonderzoek en beproeving). Beide delen vormen de basis van Eurocode 7.


Pagina 2 van 10

2.0 PROJECTBESCHRIJVING In bestemmingsplan “Oolderveste” is Aan de Dijk te Herten de nieuwbouw van woningen gepland. Hierbij betreft het de kavels L7 t/m L12, L14 t/m L19, L28 t/m L31, O01 t/m O10 en G1 t/m G12. De L-kavels zijn bedoeld als vrije bouwkavels. De andere kavels worden door een projectontwikkelaar bebouwd. Voor de geplande nieuwbouw zijn door ons de onderstaande uitgangspunten gehanteerd:

Het precieze ontwerp van de woningen op de L-kavels is nog niet bekend; De woningen op de andere kavels bestaan uit maximaal twee bovengrondse bouwlagen

met kap; De woningen worden niet van een kelder of kruipruimte voorzien; Het bouwpeil is door ons geschat aan de hand van maaiveld- en weghoogten. Voor de L-

kavels is het bouwpeil geschat op ca. NAP +20,8 m. Het aanlegniveau komt hiermee op ca. NAP +19,9 m. Voor de O-kavels is het bouwpeil geschat op ca. NAP +21,5 m en het aanlegniveau op ca. NAP +20,7 m. Het bouwpeil van de G-kavels is geschat op ca. NAP +20,8 m en het aanlegniveau op ca. NAP +19,9 m;

De maximale rekenwaarden voor de belastingen op de fundering waren ten tijde van het opstellen van deze rapportage nog niet bekend en zijn derhalve door ons geschat op lijnlasten van 200 kN/m1. Voor de L-kavels is uitgegaan van hogere belastingen. Hier zijn lijnlasten qd van 250 kN/m1 en puntlasten van Fd van 350 kN aangehouden;

Eventuele beperkingen of randvoorwaarden als gevolg van milieukundige aspecten zijn buiten beschouwing gelaten.

Voor het definitieve ontwerp zullen deze uitgangspunten gecontroleerd dienen te worden. Indien er wordt afgeweken van voornoemde uitgangspunten dan dient ons bureau te worden gecontacteerd daar dan het advies mogelijk moet worden aangepast. Voor het overige verwijzen wij naar de tekeningen van de architect.


Pagina 3 van 10

3.0 GEOTECHNISCHE UITGANGSPUNTEN Gezien de belastingen als gevolg van de nieuwbouw en de te verwachten bodemopbouw is het project door ons bureau conform NEN 9997 ingedeeld in de geotechnische categorie 2 (GC2). Dit betekent dat het terrein- en bodemonderzoek moet worden uitgevoerd volgens hoofdstuk 3.2 van NEN 9997 en een onderzoeksrapport dient te worden overlegd conform hoofdstuk 3.4 van NEN 9997. Het ontwerp van een funderingsconstructie op staal dient getoetst te worden aan de eisen betreffende constructieve veiligheid en bruikbaarheid conform hoofdstuk 6 van NEN 9997. Het ontwerp van een funderingsconstructie op palen dient getoetst te worden aan de eisen betreffende constructieve veiligheid en bruikbaarheid conform hoofdstuk 7 van NEN 9997.


Pagina 4 van 10

4.0 GRONDONDERZOEK

4.1 Algemeen

Ten behoeve van het grondonderzoek zijn in mei 2014 25 diepsonderingen uitgevoerd, tevens werd een handboring uitgevoerd. Het aantal sonderingen is opgegeven door de opdrachtgever.

4.2 Diepsonderingen

De sonderingen zijn genummerd GD-100074 S44 t/m S47 & S101 t/m S121. De diepsonderingen zijn gemaakt met een elektrische conus waarbij de conusweerstand continu wordt gemeten, elektrisch geregistreerd en digitaal vastgelegd. De sonderingen zijn uitgevoerd conform NEN-EN-ISO 22476-1. In de elektrische conus bevindt zich een hellingmeter. Hierdoor is controle mogelijk op een eventueel afwijken van de verticaal. Bijzondere afwijkingen zijn niet vastgesteld.

4.3 Boring

Om de toplagen nader te verkennen is op de locatie tevens een handboring (genummerd GD-100074 B01) tot ca. maaiveld -3,5 m uitgevoerd. Tijdens de boorwerkzaamheden is het bodemmateriaal lithologisch onderzocht. Bij het lithologisch onderzoek worden de grondsoorten geclassificeerd volgens NEN 5104. De boorstaat is uitgetekend ten opzichte van maaiveld en NAP en opgenomen in de bijlagen.

4.4 Inmeting

De ligging van de onderzoekspunten is op situatietekening GD-100074.T01 weergegeven. De resultaten van het grondonderzoek zijn in de bijlagen toegevoegd. De sondeergrafieken zijn getekend ten opzichte van NAP. Hierbij zijn wij uitgegaan van de hoogte van Put AA (= NAP +21,73 m), meetspijker 1 (= NAP +20,94 m) en meetspijker 8085 (= NAP +20,49 m) zoals aangegeven op situatietekening GD-100074.T01. De hoogtes van deze punten zijn opgemeten en verstrekt door Geonius Geodesie B.V.


Pagina 5 van 10

5.0 TERREINGESTELDHEID EN BODEMOPBOUW

5.1 Terreingesteldheid

Ten tijde van het grondonderzoek lag het terrein braak. De onderzoekslocatie is aangevuld met een opgespoten zandpakket. Het maaiveld ter plaatse van de sondeerpunten S101 t/m S105 lag op een niveau van ca. NAP +21,5 m tot +21,8. Dit deel kent hiermee een gering hoogteverschil. Ter plaatse van sonderingen S106 t/m S121 lag het maaiveld tussen ca. NAP +20,8 m en +20,7 m. Dit deel kent hiermee een gering hoogteverschil. Ter plaatse van de sonderingen S44 t/m S47 bevindt het maaiveld zich op een niveau van ca. NAP +20,9 m tot +20,7 m. Dit gebied kent hiermee ook een gering hoogteverschil.

5.2 Bodemopbouw

De bodemopbouw kan op basis van de sonderingen door middel van het volgende lagensysteem worden beschreven: Toplaag Vanaf maaiveld wordt tot ca. NAP +19,5 m à 18,7 m een vast tot zeer vast gepakt zandpakket aangetroffen. Het betreft hier een zandpakket dat is opgespoten. De conusweerstanden in dit pakket variëren van ca. 10,0 tot meer dan 28,0 MPa. Tussenlaag Vanaf voornoemde diepte tot een diepte van ca. NAP +18,8 m à +15,0 m worden zeer weke tot weke lagen aangetroffen welke zijn opgebouwd uit klei en leemhoudend materiaal. De gemiddelde conusweerstand bedraagt ca. 1,0 MPa of minder. De dikte en diepte van deze laag wisselt door het projectgebied heen. Onderlaag Hieronder worden tot de maximaal verkende diepte van ca. NAP +9,1 m vast tot zeer vast gepakte zand/grindlagen aangetroffen. De sonderingen zijn in dit pakket gestrand als gevolg van het bereiken van de maximale sondeerdruk. De gemiddelde conusweerstand bedraagt meer dan 20,0 MPa.

5.3 Grondwater

Tijdens het grondonderzoek werd in de sondeergaten naar de actuele grondwaterstand gepeild. Deze werd aangetroffen op een diepte van ca. maaiveld -4,9 m- à -3,5 m. Dit niveau komt overeen met ca. NAP +17,2 m à 16,9 m. Bij eerder uitgevoerd grondonderzoek voor bestemmingsplan Oolderveste werd de grondwaterstand aangetroffen op ca. NAP +18,6 m à 17,9 m. Wij wijzen erop dat de grondwaterstand van seizoen tot seizoen kan verschillen en in nattere jaargetijden mogelijk hoger wordt aangetroffen dan thans het geval is. Daarnaast wordt de grondwaterstand naar verwachting in grote mate beïnvloed door de waterstand in de Maas. Exacte grondwaterstanden kunnen alleen door middel van peilbuismetingen worden verkregen. Bij het verdere ontwerp en de uitvoering zal met de hoge grondwaterstand rekening gehouden moeten worden.


Pagina 6 van 10

6.0 FUNDERINGSADVIES

6.1 Algemeen

Gezien de aard van het project en de aangetroffen bodemopbouw komt voor de geplande nieuwbouw in principe een fundering op palen in aanmerking. Enkel bij deelgebied C komt ook een fundering op staal in aanmerking. De andere deelgebieden zijn niet geschikt voor een fundering op staal vanwege de dikke zettingsgevoelige laag. Bij een fundering op staal dient wel een (aanzienlijke) grondverbetering gerealiseerd te worden. Daarbij is vanwege de plaatselijk diepe ontgravingsniveau lokaal een bemaling noodzakelijk. Voor deelgebied C zijn beide opties uitgewerkt. Voor de rest van het project is er enkel een fundering op palen uitgewerkt. Het projectgebied is in 4 deelgebieden ingedeeld. Deelgebied A omvat sonderingen S44 t/m S47 en houdt als belasting een lijnlast qd van 200 kN/m1 aan. Deelgebied B omvat sonderingen S101 t/m S105 en houdt dezelfde belastingen aan als deelgebied A. Deelgebied C omvat sonderingen S106 t/m S115 en houdt als belasting lijnlasten van 250 kN/m1 en puntlasten Fd van 350 kN m aan. Deelgebied D omvat sonderingen S116 t/m S121 en houdt dezelfde belastingen aan als deelgebied C. Gezien de laagverloop van het vaste en draagkrachtige pakket kan bij een fundering op palen niet voor het gehele project een eenduidig paalpuntniveau worden opgegeven, maar varieert dit per deelgebied. De uiteindelijke keuze voor een fundering op staal of op palen kan door de opdrachtgever worden gemaakt op basis van uitvoeringstechnische en economische redenen.

6.2 Fundering op staal

Enkel bij deelgebied C komt een fundering op staal in aanmerking. Dit kan zowel met poeren en stroken worden gerealiseerd. Deze dienen vorstvrij te worden aangelegd op minstens toekomstig maaiveld -0,8 m en met een minimale breedte van 0,3 m. In tabel 6.2.1 zijn de te hanteren ontgravingniveaus sec ter plaatse van de sonderingen ten opzichte van NAP gegeven voor deelgebied C gegeven. Indien de door ons gehanteerde uitgangspunten sterk mochten afwijken van de werkelijke, dan gelieve ons te contacteren. Tabel 6.2.1 te hanteren ontgravingsniveaus per deelgebied voor de fundering

Sondering Maaiveldhoogte [m t.o.v. Ref.]

Bouwpeilhoogte [m t.o.v. Ref.]

Aanlegniveau [m t.o.v. Ref.]

Minimaal ontgravingsniveau

[m t.o.v. Ref.]

Deel C

S106 +20,70 +20,8 +19,9 +18,7

S107 +20,75 +20,8 +19,9 +18,7

S108 +20,69 +20,8 +19,9 +18,7

S109 +20,74 +20,8 +19,9 +18,6

S110 +20,76 +20,8 +19,9 +18,6

S111 +20,71 +20,8 +19,9 +18,8


Pagina 7 van 10

Sondering Maaiveldhoogte [m t.o.v. Ref.]

Bouwpeilhoogte [m t.o.v. Ref.]

Aanlegniveau [m t.o.v. Ref.]

Minimaal ontgravingsniveau

[m t.o.v. Ref.]

S112 +20,81 +20,8 +19,9 +18,5

S113 20,79 +20,8 +19,9 +18,3

S114 +20,72 +20,8 +19,9 +18,2

S115 +20,69 +20,8 +19,9 +17,6

Bij de berekening van de fundering als elastisch ondersteunde ligger kan voor een strookfundering een beddingsconstante van ca. 15.000 kN/m3 gebruikt worden. Voor een fundering op poeren kan gebruik worden gemaakt van een beddingsconstante van ca. 20.000 kN/m3. Of en in hoeverre de fundering van wapening moet worden voorzien is ter competentie van de constructeur. Bij deelgebied C zijn op enkele kavels aanzienlijke grondverbeteringen nodig. Hier kan gewerkt worden met een verdiepte aanzet. Indien gewenst kan ook een kelder worden aangelegd om het grondverzet te beperken. Afhankelijk van de periode waarin gebouwd wordt kan het noodzakelijk zijn om lokaal een bemaling toe te passen. De precieze omvang hiervan kan door ons bedrijf in een vervolgopdracht worden uitgewerkt. Ten einde een idee te verkrijgen van de orde van grootte van de zettingen zijn berekeningen uitgevoerd met behulp van geschatte parameters. De zettingen bij het gebruik van een poeren en stroken fundering schatten wij op enkele millimeters.De zettingsverschillen bedragen ca. 50% De rekenwaarde van de totale funderingsbelasting dient lager te zijn dan de door ons opgegeven rekenwaarden. Hiermede is aan de uiterste grenstoestand 1A (bezwijken van de funderingsgrondslag) voldaan. Door de constructeur zal het uiteindelijke funderingsontwerp, op basis van de door ons opgegeven parameters, nog getoetst moeten worden aan de uiterste grenstoestand 1B (maximaal toelaatbare vervormingen in de funderingsconstructie).


Pagina 8 van 10

6.3 Fundering op palen

In verband met de aanwezige bebouwing in de directe omgeving en de aanwezigheid van enkele vaste tussenlagen komt een trillingsvrij funderingssysteem zoals in de grond gevormde mortelschroefpalen in aanmerking. Vanwege de plaatselijk zeer vaste lagen maar ook weke kleilagen met conusweerstanden lager dan 0,5 MPa, adviseren wij vooraf met de leverancier te overleggen met betrekking tot het paalsysteem en in te zetten apparatuur. De berekening van de rekenwaarden van de maximaal toelaatbare paalbelastingen per sondering worden gegeven in de bijlage 4. Bij de berekeningen is geen rekening gehouden met negatieve kleef als gevolg van zettingen door aanvullingen/ophogingen, aangezien er ten tijde van de rapportage geen noemenswaardige ophogingen zijn gepland. In tabel 6.3.1 zijn de paalpuntniveaus sec ter plaatse van de sondeerpunten aangegeven ten opzichte van NAP. Tevens is de rekenwaarde voor de draagkracht Rc;d aangegeven in kN bij toepassing van alleenstaande mortelschroefpalen met verschillende diameters. Tabel 6.3.1: Paalpuntniveau’s en draagkracht voor alleenstaande mortelschroefpalen

Sondering nr.

Maaiveld hoogte

[m t.o.v. NAP]

Paalpunt- niveau

[m t.o.v. NAP]

Rc;d [kN] bij toepassing van diameters [mm]

Ø 300 Ø 400 Ø 500

Deel A

S44 +20,88

+12,5# 450# 760# 1145# S45 +20,88

S46 +20,76

S47 +20,71

Deel B

S101 +21,79

+13,5# 450# 760# 1145#

S102 +21,74

S103 +21,66

S104 +21,49

S105 +21,46

Deel C

S106 +20,70 +15,0

420#

690#

905#

S107 +20,75 +16,0

S108 +20,69 +16,0

S109 +20,74 +16,0


Pagina 9 van 10

Sondering nr.

Maaiveld hoogte

[m t.o.v. NAP]

Paalpunt- niveau

[m t.o.v. NAP]

Rc;d [kN] bij toepassing van diameters [mm]

Ø 300 Ø 400 Ø 500

S110 +20,76 +16,0

420#

690#

905#

S111 +20,71 +15,0

S112 +20,81 +15,0*

S113 20,79 +15,0*

S114 +20,72 +15,0*

S115* +20,69 +15,0

Deel D

S116 +20,81

+12,5# 330# 525# 750#

S117 +20,82

S118 +20,73

S119 +20,63

S120 +20,65

S121 +20,69

…# Vanwege het behalen van de maximale sondeerdruk zijn enkele sonderingen niet op voldoende diepte gekomen. Deze sonderingen zijn verlengd aan de hand van sonderingen S114 en S104.Ter controle van de juistheid van deze aanname dienen er zware slagsonderingen gemaakt te worden. Wij adviseren om in elk deelgebied tenminste één zware slagsondering uit te voeren. …*Er dient bij sonderingen S112 t/m S115 aanvullend onderzoek plaats te vinden in verband met de overgang en dikte van de zettingsgevoelige laag naar sonderingen S116 t/m S121, e.e.a op basis van concreet ontwerp.

6.4 Vloeren

Vanwege de weke kleihoudende tussenlaag onder het opgespoten zandpakket adviseren we de vloeren vrijdragend uit te voeren waarbij de belastingen via de funderingsbalken aan de ondergrond worden overgedragen.


Pagina 10 van 10

7.0 UITVOERING

7.1 Ontgravingen

Voor een juiste uitvoering van de funderingswerkzaamheden is het noodzakelijk dat de grondwaterstand tenminste 0,5 meter- het ontgravingsvlak staat. Aangezien er grondwater op de betreffende niveaus is aangetroffen, verwachten wij dat er plaatselijk afhankelijk van de grondwaterstand een bemaling nodig zal zijn. Wij adviseren om alvorens met de bouwwerkzaamheden wordt begonnen de grondwaterstand te verifiëren. Dit kan middels het graven van één of meerdere proefgaten of het plaatsen van peilbuizen.

Vanwege de hoge grondwaterstand zal de kelder waterdicht uitgevoerd moeten worden. Bij de constructieberekeningen zal tevens rekening moeten worden gehouden met een mogelijk opdrijvend effect, als gevolg van een tijdelijk hogere grondwaterstand, dan nu is aangetroffen. De kelder dient, met in acht name van de partiële veiligheidsfactoren, veilig te zijn tegen opdrijven. Bij het loodrecht uitgraven van de sleuven en/of de bouwput moet rekening worden gehouden met het inkalven van de wanden als gevolg van de weke en plaatselijke geroerde bovengrond. Het verdient aanbeveling om het ontgravingsvlak, indien dit althans niet te veel leem- en/of klei bevat, zorgvuldig en in droge toestand af te trillen. Zodoende worden ontgravingsverstoringen teniet gedaan en wordt een zo optimaal mogelijke funderingsgrondslag verkregen. Bij de ontgravingswerkzaamheden ten behoeve van de funderingen zal het vrijkomend materiaal uit puin, leem, zand, etc. bestaan. Bij eventuele afvoer van de grond van de bouwlocatie zal er rekening moeten worden gehouden dat de benodigde milieukundige verklaringen (b.v. AP04) aanwezig zijn. Indien gewenst kunnen wij dit voor u verzorgen.

7.2 Mortelschroefpalen

De werkzaamheden dienen conform de richtlijnen van de R.F.G. te worden uitgevoerd. De belangrijkste punten zijn in de bijlage uitvoering mortelschroefpalen opgesomd.

In verband met de plaatselijk weke, drassige ondergrond is het aan te bevelen om voorzieningen te treffen voor het manoeuvreren met de boorstelling. Hiertoe kunnen bijvoorbeeld dragline-schotten worden gebruikt. De palen zullen gezien de zeer weke grondslag in de tussenlaag (qc< 1MPa) over voldoende lengte, zoals in de NEN-normen aangegeven, van wapening moeten worden voorzien. Dit is ter competentie van de constructeur. Tevens adviseren wij een zorgvuldige controle op de betondruk te houden vanwege de plaatselijk weke grondslag. Het gebruik van toeslagmaterialen in de beton zoals bijvoorbeeld spramex kan het regelen van de betondruk en daarmee een kwalitatief betere paal bevorderen en extra betonverbruik minimaliseren. In verband met de aanwezigheid van zeer vaste lagen dient de boormotor, in combinatie met het gewicht van de stelling, voldoende capaciteit te hebben om de avegaar op diepte te brengen en ook weer te kunnen trekken. Conform de NVN6724:2001, adviseren wij om minimaal 25 % (met een minimum van 5) van de funderingspalen akoestisch door te meten, zodat de palen op discontinuïteiten worden gecontroleerd. Door Geonius kunnen deze akoestische metingen (digitaal m.b.v. het SIT-systeem) voor U worden verzorgd. Indien het bestek conform BRL richtlijnen wordt opgesteld merken wij op dat 100% van de palen dient te worden doorgemeten.


Bijlage 1

Situatietekening

GD-100074


Bijlage 2

Sondeergrafieken

GD-100074 S101 t/m S121 & S44 t/m S47

GEONIUSwww.geonius.eu

E-mail: [email protected].: 046-4572666Fax.: 046-4572679

Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest

Herten, gem. Roermond

21-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

101

Sondering volgens NEN-EN-ISO 22476-1

Conusweerstand (qc) in MN/m2=Mpa

2 4 6 8 10 12 14 16 18 20

Plaatselijke wrijving (fs) in MN/m2=Mpa

0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5

Wrijvingsgetal: 100 * fs/qc (%)

12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

31.9-->

53.0-->51.7-->69.0-->

2

3

4totaaldruk bereikt

M.V. : +21.79 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


21-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

102



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

38.0-->

50.0-->64.3-->

1

5

3totaaldruk bereikt

M.V. : +21.74 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


21-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

103



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

2

2totaaldruk bereikt

M.V. : +21.66 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


21-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

104



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

30.4-->

33.6-->

42.2-->45.8-->61.7-->55.1-->40.1-->

36.4-->31.2-->35.8-->40.3-->

40.2-->36.6-->

2

5

1914totaaldruk bereikt

M.V. : +21.49 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


21-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

105



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

30.6-->

32.6-->

30.7-->

2

3

5totaaldruk bereikt

M.V. : +21.46 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

106



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

32.0-->

32.9-->

43.8-->

1

8

8totaaldruk bereikt

M.V. : +20.70 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

107



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

1

10


M.V. : +20.75 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

108



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

38.5-->36.6-->

34.5-->

35.8-->37.3-->

44.1-->52.1-->58.4-->47.9-->46.9-->48.5-->

0

6

5totaaldruk bereikt

M.V. : +20.69 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

109



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

43.0-->39.0-->37.8-->

46.0-->

2

16

5totaaldruk bereikt

M.V. : +20.74 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

110



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

34.7-->

1

13

5totaaldruk bereikt

M.V. : +20.76 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

111



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

30.3-->

38.7-->

1

10

7totaaldruk bereikt

M.V. : +20.71 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

112



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

34.7-->45.0-->52.2-->34.3-->

1

8

6totaaldruk bereikt

M.V. : +20.81 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

113



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

33.8-->36.6-->

2

9


M.V. : +20.79 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

114



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

36.1-->33.5-->

37.0-->42.7-->41.6-->50.0-->49.8-->38.9-->34.0-->36.7-->39.0-->

35.5-->

1

5

10


M.V. : +20.72 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

115



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

31.5-->40.4-->

1

15

9totaaldruk bereikt

M.V. : +20.69 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

116



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

42.3-->41.6-->41.5-->

35.8-->47.8-->45.1-->

2

10

1516

totaaldruk bereikt

M.V. : +20.81 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

117



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

1

11

7totaaldruk bereikt

M.V. : +20.82 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

118



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

33.4-->37.1-->

40.3-->42.6-->47.6-->

2

8


M.V. : +20.73 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

119



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

32.6-->36.0-->43.3-->

1

10


M.V. : +20.63 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

120



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

1

11

3totaaldruk bereikt

M.V. : +20.65 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


22-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

121



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

36.6-->37.5-->

1

5

5totaaldruk bereikt

M.V. : +20.69 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


23-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

44



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

40.3-->35.0-->

1

6

5totaaldruk bereikt

M.V. : +20.88 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


23-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

45



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

41.7-->35.7-->38.1-->

1

12

8totaaldruk bereikt

M.V. : +20.88 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


23-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

46



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

1

3

6totaaldruk bereikt

M.V. : +20.76 m N.A.P.



Project

Locatie

:

:

Datum

Conus

Opdracht

Sondering

:

:

:

:

BP Ooldervest


23-05-2014

S15-CFI.867

GD-100074

47



2 4 6 8 10 12 14 16 18 20


0.05 0.1 0.15 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5


12345678910

Helling (Gr)x

Die

pte

in m

. t.o

.v. N

.A.P

.+25

+24

+23

+22

+21

+20

+19

+18

+17

+16

+15

+14

+13

+12

+11

+10

+9

+8

+7

+6

+5

+4

+3

+2

+1

1

7

8totaaldruk bereikt

M.V. : +20.71 m N.A.P.


Bijlage 3

Boring

GD-100074 B01

opdrachtnummer : GD-100074projectomschrijving : BP Oolderveste

te Herten, gem. Venlo

verticale schaal 1: 25pagina 1 / 1

boring: B01

Datum : 22-05-2014GWS : 340

Opmerking: bij sondering S116

m. t.o.v. N.A.P.Maaiveldhoogte : 20,81cm. - mv.

20,50

20,00

19,50

19,00

18,50

18,00

17,50

0,00

Leem, matig vast, sterk zandig, zwak humeus, donkerbruin

0,30

Zand, matig fijn, zwak siltig, sporen grind, grijs

1,80

Leem, matig vast, zwak zandig, zwak kleiïg, zwak humeus, sporen kolen, sporen baksteen, donker bruingrijs

2,10

Leem, matig vast, sterk zandig, sterk kleiïg, zwak roesthoudend, bruin

3,00

Leem, sterk zandig, sterk kleiïg, bruingrijs

3,50


Bijlage 4

Paalberekeningen

Rapport voor D-Foundations 8.1Ontwerp en Verificatie volgens Eurocode 7 van Strook- en Paalfunderingen

Ontwikkeld door Deltares

Bedrijfsnaam: Geonius Geotechniek

Datum van rapport: 12-6-2014Tijd van rapport: 11:17:46

Datum van berekening: 12-6-2014Tijd van berekening: 11:17:30

Bestandsnaam: C:\..\Desktop\Dseries\Dfoundation\GD-100074\GD-100074.C03 Gebied C

Projectbeschrijving: Nieuwbouw OosterveldDeelgebied CD-Foundations GD-100074.C03 Gebied C

Geonius Geotechniek D-Foundations 8.1

12-6-2014 C:\..\GD-100074\GD-100074.C03 Gebied C Page 2

1 Inhoudsopgave

1 Inhoudsopgave 22 Invoergegevens 3 2.1 Algemene Invoergegevens 3 2.2 Rapportage Gegevens 3 2.3 Toepassingsgebied Model Bearing Piles 3 2.4 Bovenbouw 3 2.5 Algemene Sondeergegevens 3 2.5.1 Overzicht Sonderingen in Funderingsplan 3 2.6 Grondgegevens 4 2.6.1 Grondprofiel 106 4 2.6.2 Grondprofiel 107 5 2.6.3 Grondprofiel 108 6 2.6.4 Grondprofiel 109 7 2.6.5 Grondprofiel 110 9 2.6.6 Grondprofiel 111 10 2.6.7 Grondprofiel 112 11 2.6.8 Grondprofiel 113 12 2.6.9 Grondprofiel 114 13 2.6.10 Grondprofiel 115 14 2.7 Paaltypen 15 2.7.1 Paaltype : Round 300 15 2.7.2 Paaltype : Round 400 16 2.7.3 Paaltype : Round 500 16 2.8 Funderingsplan 17 2.8.1 Overzicht Funderingsplan 17 2.9 Ontgravingsgegevens 17 2.10 Totale Belastingen (rekenwaarden) 18 2.11 Eisen 18 2.12 Opgegeven Parameters 18 2.13 Rekenopties 18 2.14 Model Opties 183 Bearing Piles (EC7-NL): Resultaten van de Optie Toetsing met Volledige Berekening 20 3.1 Fouten en waarschuwingen 20 3.2 Opmerkingen 20 3.3 Rekenparameters 20 3.3.1 Factoren Paal 20 3.3.2 Paaltype : Round 400 20 3.4 Toetsing Grenstoestand EQU 21 3.5 Toetsing Grenstoestand GEO 21 3.6 Verificatie Bruikbaarheidsgrenstoestand 21 3.7 Aanvullende Informatie 21 3.7.1 De draagkracht schacht + punt bij Grenstoestand GEO 22 3.7.2 De draagkracht schacht + punt bij de Bruikbaarheidsgrenstoestand 22



2 Invoergegevens

2.1 Algemene Invoergegevens

Model Bearing Piles (EC7-NL)

2.2 Rapportage Gegevens

Geotechnisch adviseur : J.C.B. van ZebenConstructeur bovenbouw :Opdrachtgever : Bouwfonds ontwikkeling BVTitel 1 : Nieuwbouw OosterveldTitel 2 : Deelgebied CTitel 3 : D-Foundations GD-100074.C03 Gebied CNummer project : GD/100074Locatie project : Roermond

2.3 Toepassingsgebied Model Bearing Piles

De toetsingen uitgevoerd door het model BEARING PILES van D-FOUNDATIONS hebben betrekking oppaalfunderingen waarop statische of quasi-statische belastingen werken die drukkrachten in de palen veroorzakenmet dien verstande dat de berekening van de paalkrachten en de vervormingen is gebaseerd op sonderingen.Eventuele rijzing van (trek-)palen en mogelijke horizontale verplaatsingen van palen zijn niet in deze toetsingenopgenomen.

2.4 Bovenbouw

Stijfheidskarakteristiek : Slap

2.5 Algemene Sondeergegevens

Aantal sonderingen : 10Tijdstip sonderingen : Sondering - Ontgraving - Installatie

2.5.1 Overzicht Sonderingen in Funderingsplan

Legend

Round 400 (Edge pile

Round 400 (Middle piCPT

106

107

108

109

110

111

112

113

114

115



Nummer/naam Paalpunt- Bovenkant Onderkant X-coor- Y-coor-sondering niveau pos. kleefzone neg. kleefzone dinaat dinaat

[m R.N.] [m R.N.] [m R.N.] [m] [m]1: 106 14.50 18.00 20.70 0.00 0.002: 107 14.50 18.00 20.70 0.00 5.003: 108 14.50 18.00 20.70 0.00 10.004: 109 14.50 18.00 20.70 0.00 15.005: 110 14.50 18.00 20.70 0.00 20.006: 111 14.50 18.00 20.70 5.00 0.007: 112 14.50 18.00 20.70 5.00 5.008: 113 14.50 18.00 20.70 5.00 10.009: 114 14.50 18.00 20.70 5.00 15.0010: 115 14.50 18.00 20.70 5.00 20.00

2.6 Grondgegevens

Aantal grondprofielen (= aantal sonderingen) : 10

2.6.1 Grondprofiel 106

Behorende bij sondering 106Maaiveldniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : 20.700Niveau grondwaterstand in [m. t.o.v. referentie niveau] : 18.500Paalpuntniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : 14.500Bovenkant positieve kleefzone in [m. t.o.v. referentie niveau] : 18.000Onderkant negatieve kleefzone in [m. t.o.v. referentie niveau] : 20.700OCR-waarde draagkrachtige laag : 1.00Verwachte maaiveldzakking in [m] : 0.000Aantal lagen in profiel : 28

Depth [m]

22.50

20.00

17.50

15.00

12.50

10.00

7.50

5.00

2.50

Ground level (20.70)

qc [MPa]

5.00 10.00 15.00 20.00 25.00

Reduced qc for alpha_s [MPa]qc [MPa]

PL

PTL

PSFZ

Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Clay, sl s.. 20.0 20.0 22.5Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Material Unit weightdry

kN/m3

Unit weightwet

kN/m3

Phi

deg

Profile: 106

PL (Phreatic Level) = 18.50 [m]PTL (Pile Tip Level) = 14.50 [m]PSFZ = Positive skin friction zone, top = 18.00 [m]

Nummer Bovenkant Gamma Gamma;sat Phi Grond- Mediaanlaag laag soort (Zand/Grind)

[m R.N.] [kN/m3] [kN/m3] [deg] [mm]1 20.700 20.00 20.00 32.50 Klei --2 20.690 20.00 20.00 32.50 Klei --3 20.590 20.00 20.00 32.50 Klei --4 20.290 20.00 20.00 30.00 Leem --




[m R.N.] [kN/m3] [kN/m3] [deg] [mm]5 20.190 20.00 20.00 35.00 Leem --6 20.090 19.00 21.00 30.00 Zand 0.2007 19.690 20.00 20.00 35.00 Leem --8 19.590 20.00 20.00 30.00 Leem --9 19.490 20.00 20.00 32.50 Klei --

10 19.390 20.00 20.00 22.50 Klei --11 19.090 20.00 20.00 32.50 Klei --12 18.871 20.00 20.00 30.00 Leem --13 18.771 20.00 20.00 35.00 Leem --14 18.671 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20015 17.928 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20016 17.828 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20017 17.078 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20018 16.320 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20019 15.349 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20020 14.710 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20021 14.386 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20022 13.738 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20023 12.871 20.00 20.00 35.00 Leem --24 12.762 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20025 11.791 20.00 20.00 35.00 Leem --26 11.355 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20027 8.320 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20028 8.105 19.00 21.00 30.00 Zand 0.200





Depth [m]

22.50

20.00

17.50

15.00

12.50

10.00

7.50

5.00

2.50


qc [MPa]

5.00 10.00 15.00 20.00 25.00


PL

PTL

PSFZ

NSFZ Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5


Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0


kN/m3

Unit weightwet

kN/m3

Phi

deg

Profile: 107

PL (Phreatic Level) = 18.50 [m]PTL (Pile Tip Level) = 14.50 [m]PSFZ = Positive skin friction zone, top = 18.00 [m]NSFZ = Negative skin friction zone, bottom = 20.70 [m]


[m R.N.] [kN/m3] [kN/m3] [deg] [mm]1 20.750 20.00 20.00 30.00 Leem --2 20.740 20.00 20.00 30.00 Leem --3 20.640 20.00 20.00 30.00 Leem --4 20.540 20.00 20.00 35.00 Leem --5 20.240 19.00 21.00 30.00 Zand 0.2006 19.940 19.00 21.00 32.50 Zand 0.2007 19.640 19.00 21.00 30.00 Zand 0.2008 19.440 20.00 20.00 30.00 Leem --9 19.340 20.00 20.00 32.50 Klei --

10 18.840 20.00 20.00 35.00 Leem --11 18.731 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20012 18.095 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20013 17.229 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20014 16.797 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20015 14.973 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20016 14.217 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20017 13.783 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20018 12.916 20.00 20.00 35.00 Leem --19 12.807 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20020 11.846 20.00 20.00 35.00 Leem --21 11.410 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20022 8.267 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20023 8.160 19.00 21.00 30.00 Zand 0.200


Behorende bij sondering 108Maaiveldniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : 20.690Niveau grondwaterstand in [m. t.o.v. referentie niveau] : 18.500Paalpuntniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : 14.500Bovenkant positieve kleefzone in [m. t.o.v. referentie niveau] : 18.000Onderkant negatieve kleefzone in [m. t.o.v. referentie niveau] : 20.700OCR-waarde draagkrachtige laag : 1.00Verwachte maaiveldzakking in [m] : 0.000



Aantal lagen in profiel : 28

Depth [m]

22.50

20.00

17.50

15.00

12.50

10.00

7.50

5.00

2.50


qc [MPa]

5.00 10.00 15.00 20.00 25.00


PL

PTL

PSFZ

Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0


Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0


kN/m3

Unit weightwet

kN/m3

Phi

deg

Profile: 108



[m R.N.] [kN/m3] [kN/m3] [deg] [mm]1 20.690 20.00 20.00 35.00 Leem --2 20.680 20.00 20.00 35.00 Leem --3 20.580 20.00 20.00 35.00 Leem --4 20.380 19.00 21.00 30.00 Zand 0.2005 20.080 19.00 21.00 32.50 Zand 0.2006 19.580 19.00 21.00 30.00 Zand 0.2007 19.380 20.00 20.00 35.00 Leem --8 19.280 20.00 20.00 30.00 Leem --9 19.180 20.00 20.00 32.50 Klei --

10 18.880 20.00 20.00 30.00 Leem --11 18.780 20.00 20.00 35.00 Leem --12 18.680 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20013 17.418 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20014 17.309 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20015 17.094 20.00 20.00 35.00 Leem --16 16.879 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20017 16.556 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20018 16.234 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20019 14.764 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20020 14.546 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20021 14.220 20.00 20.00 35.00 Leem --22 13.075 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20023 12.857 20.00 20.00 35.00 Leem --24 12.648 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20025 11.777 20.00 20.00 35.00 Leem --26 11.341 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20027 8.305 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20028 8.090 19.00 21.00 30.00 Zand 0.200


Behorende bij sondering 109Maaiveldniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : 20.740



Niveau grondwaterstand in [m. t.o.v. referentie niveau] : 18.500Paalpuntniveau in [m. t.o.v. referentie niveau] : 14.500Bovenkant positieve kleefzone in [m. t.o.v. referentie niveau] : 18.000Onderkant negatieve kleefzone in [m. t.o.v. referentie niveau] : 20.700OCR-waarde draagkrachtige laag : 1.00Verwachte maaiveldzakking in [m] : 0.000Aantal lagen in profiel : 28

Depth [m]

22.50

20.00

17.50

15.00

12.50

10.00

7.50

5.00

2.50


qc [MPa]

5.00 10.00 15.00 20.00 25.00


PL

PTL

PSFZ

NSFZ Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Clay, sl s.. 20.0 20.0 22.5Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0


kN/m3

Unit weightwet

kN/m3

Phi

deg

Profile: 109




10 19.021 20.00 20.00 22.50 Klei --11 18.921 20.00 20.00 32.50 Klei --12 18.821 20.00 20.00 30.00 Leem --13 18.721 20.00 20.00 35.00 Leem --14 18.621 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20015 17.377 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20016 16.628 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20017 16.413 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20018 16.088 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20019 15.546 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20020 14.573 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20021 14.147 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20022 13.712 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20023 12.955 20.00 20.00 35.00 Leem --24 12.746 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20025 11.884 20.00 20.00 35.00 Leem --26 11.458 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20027 8.315 19.00 21.00 30.00 Zand 0.200




[m R.N.] [kN/m3] [kN/m3] [deg] [mm]28 8.099 19.00 21.00 30.00 Zand 0.200



Depth [m]

22.50

20.00

17.50

15.00

12.50

10.00

7.50

5.00

2.50


qc [MPa]

5.00 10.00 15.00 20.00 25.00


PL

PTL

PSFZ

NSFZ Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0


kN/m3

Unit weightwet

kN/m3

Phi

deg

Profile: 110




10 18.850 20.00 20.00 30.00 Leem --11 18.650 20.00 20.00 35.00 Leem --12 18.550 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20013 18.032 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20014 17.732 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20015 17.408 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20016 15.029 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20017 14.814 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20018 14.381 19.00 21.00 30.00 Zand 0.200




[m R.N.] [kN/m3] [kN/m3] [deg] [mm]19 13.949 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20020 13.740 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20021 12.983 20.00 20.00 35.00 Leem --22 12.774 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20023 11.814 20.00 20.00 35.00 Leem --24 11.487 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20025 8.235 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20026 8.127 19.00 21.00 30.00 Zand 0.200



Depth [m]

22.50

20.00

17.50

15.00

12.50

10.00

7.50

5.00

2.50


qc [MPa]

5.00 10.00 15.00 20.00 25.00


PL

PTL

PSFZ

NSFZ Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0


kN/m3

Unit weightwet

kN/m3

Phi

deg

Profile: 111



[m R.N.] [kN/m3] [kN/m3] [deg] [mm]1 20.710 20.00 20.00 35.00 Leem --2 20.700 20.00 20.00 35.00 Leem --3 20.600 20.00 20.00 35.00 Leem --4 20.200 19.00 21.00 30.00 Zand 0.2005 19.700 20.00 20.00 35.00 Leem --6 19.600 20.00 20.00 30.00 Leem --7 19.500 20.00 20.00 32.50 Klei --8 18.890 20.00 20.00 35.00 Leem --9 18.781 19.00 21.00 30.00 Zand 0.200

10 17.720 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20011 17.197 19.00 21.00 30.00 Zand 0.200




[m R.N.] [kN/m3] [kN/m3] [deg] [mm]12 15.694 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20013 14.186 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20014 12.884 20.00 20.00 35.00 Leem --15 12.784 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20016 11.814 20.00 20.00 35.00 Leem --17 11.378 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20018 8.342 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20019 8.127 19.00 21.00 30.00 Zand 0.200



Depth [m]

22.50

20.00

17.50

15.00

12.50

10.00

7.50

5.00

2.50


qc [MPa]

5.00 10.00 15.00 20.00 25.00


PL

PTL

PSFZ

NSFZ Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Clay, sl s.. 20.0 20.0 22.5Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0


kN/m3

Unit weightwet

kN/m3

Phi

deg

Profile: 112



[m R.N.] [kN/m3] [kN/m3] [deg] [mm]1 20.810 20.00 20.00 32.50 Klei --2 20.800 20.00 20.00 32.50 Klei --3 20.700 20.00 20.00 32.50 Klei --4 20.500 20.00 20.00 30.00 Leem --5 20.300 20.00 20.00 35.00 Leem --6 20.100 19.00 21.00 30.00 Zand 0.2007 19.900 20.00 20.00 35.00 Leem --8 19.700 20.00 20.00 30.00 Leem --9 19.500 20.00 20.00 32.50 Klei --

10 19.400 20.00 20.00 22.50 Klei --11 18.791 20.00 20.00 32.50 Klei --




[m R.N.] [kN/m3] [kN/m3] [deg] [mm]12 18.691 20.00 20.00 30.00 Leem --13 18.591 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20014 18.282 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20015 17.633 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20016 16.886 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20017 16.136 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20018 15.598 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20019 15.059 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20020 14.845 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20021 14.628 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20022 14.091 20.00 20.00 35.00 Leem --23 13.657 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20024 13.016 20.00 20.00 35.00 Leem --25 12.907 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20026 11.936 20.00 20.00 35.00 Leem --27 11.500 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20028 8.357 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20029 8.141 19.00 21.00 30.00 Zand 0.200



Depth [m]

22.50

20.00

17.50

15.00

12.50

10.00

7.50

5.00

2.50


qc [MPa]

5.00 10.00 15.00 20.00 25.00


PL

PTL

PSFZ

NSFZ Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Clay, sl s.. 20.0 20.0 22.5Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5


Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0


kN/m3

Unit weightwet

kN/m3

Phi

deg

Profile: 113



[m R.N.] [kN/m3] [kN/m3] [deg] [mm]1 20.790 20.00 20.00 32.50 Klei --




[m R.N.] [kN/m3] [kN/m3] [deg] [mm]2 20.780 20.00 20.00 32.50 Klei --3 20.680 20.00 20.00 32.50 Klei --4 20.380 20.00 20.00 30.00 Leem --5 20.280 20.00 20.00 35.00 Leem --6 19.880 20.00 20.00 30.00 Leem --7 19.680 20.00 20.00 32.50 Klei --8 19.470 20.00 20.00 22.50 Klei --9 18.861 20.00 20.00 32.50 Klei --

10 18.661 20.00 20.00 30.00 Leem --11 18.461 20.00 20.00 35.00 Leem --12 18.361 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20013 16.962 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20014 16.321 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20015 15.890 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20016 15.349 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20017 14.381 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20018 13.951 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20019 12.981 20.00 20.00 35.00 Leem --20 12.881 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20021 11.911 20.00 20.00 35.00 Leem --22 11.475 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20023 8.332 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20024 8.116 19.00 21.00 30.00 Zand 0.200



Depth [m]

22.50

20.00

17.50

15.00

12.50

10.00

7.50

5.00

2.50


qc [MPa]

5.00 10.00 15.00 20.00 25.00


PL

PTL

PSFZ

NSFZ Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Clay, sl s.. 20.0 20.0 22.5Clay, clea.. 20.0 20.0 25.0Clay, sl s.. 20.0 20.0 22.5Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5


Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0


kN/m3

Unit weightwet

kN/m3

Phi

deg

Profile: 114





[m R.N.] [kN/m3] [kN/m3] [deg] [mm]1 20.720 20.00 20.00 30.00 Leem --2 20.710 20.00 20.00 30.00 Leem --3 20.610 20.00 20.00 30.00 Leem --4 20.410 20.00 20.00 35.00 Leem --5 20.310 19.00 21.00 30.00 Zand 0.2006 19.710 19.00 21.00 32.50 Zand 0.2007 19.510 19.00 21.00 30.00 Zand 0.2008 19.310 20.00 20.00 35.00 Leem --9 19.210 20.00 20.00 30.00 Leem --

10 19.110 20.00 20.00 32.50 Klei --11 18.891 20.00 20.00 22.50 Klei --12 18.691 20.00 20.00 25.00 Klei --13 18.391 20.00 20.00 22.50 Klei --14 18.291 20.00 20.00 30.00 Leem --15 18.191 20.00 20.00 35.00 Leem --16 18.091 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20017 17.114 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20018 16.030 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20019 15.489 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20020 13.662 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20021 12.905 20.00 20.00 35.00 Leem --22 12.696 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20023 11.834 20.00 20.00 35.00 Leem --24 11.408 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20025 8.265 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20026 8.158 19.00 21.00 30.00 Zand 0.200





Depth [m]

22.50

20.00

17.50

15.00

12.50

10.00

7.50

5.00

2.50


qc [MPa]

5.00 10.00 15.00 20.00 25.00


PL

PTL

PSFZ

Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Clay, sl s.. 20.0 20.0 22.5Clay, ve s.. 20.0 20.0 32.5Loam, sl s.. 20.0 20.0 30.0Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, sl s.. 19.0 21.0 32.5


Loam, ve s.. 20.0 20.0 35.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0

Sand, ve s.. 19.0 21.0 30.0


kN/m3

Unit weightwet

kN/m3

Phi

deg

Profile: 115



[m R.N.] [kN/m3] [kN/m3] [deg] [mm]1 20.690 20.00 20.00 30.00 Leem --2 20.680 20.00 20.00 30.00 Leem --3 20.580 20.00 20.00 30.00 Leem --4 20.480 20.00 20.00 35.00 Leem --5 20.380 19.00 21.00 30.00 Zand 0.2006 19.980 19.00 21.00 32.50 Zand 0.2007 19.780 19.00 21.00 30.00 Zand 0.2008 19.380 20.00 20.00 35.00 Leem --9 19.180 20.00 20.00 30.00 Leem --

10 19.080 20.00 20.00 32.50 Klei --11 18.980 20.00 20.00 22.50 Klei --12 18.380 20.00 20.00 32.50 Klei --13 18.180 20.00 20.00 30.00 Leem --14 17.680 20.00 20.00 35.00 Leem --15 17.571 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20016 17.371 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20017 17.263 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20018 15.550 20.00 20.00 35.00 Leem --19 15.334 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20020 15.121 19.00 21.00 32.50 Zand 0.20021 13.947 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20022 12.870 20.00 20.00 35.00 Leem --23 12.761 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20024 11.790 20.00 20.00 35.00 Leem --25 11.463 19.00 21.00 30.00 Zand 0.20026 8.319 19.00 21.00 30.00 Zand 0.200

2.7 Paaltypen

2.7.1 Paaltype : Round 300

Paaltype : Eigen paaltype (trillings-arm)



Paaltype voor bepaling uitvoeringsfactor alpha_s in zand/grind:Avegaarpaal

Paaltype voor bepaling uitvoeringsfactor alpha_s in klei/leem/veen:Eigen paaltypealpha_s klei/leem/veen : 0.0060Een van de norm afwijkend type, onderbouwing gekozen alpha_s nodig.

Paaltype voor bepaling paalklasse factor alpha_p : Avegaarpaal

Paaltype voor gebruik in last-/zakkingsdiagrammen : AvegaarpaalMateriaaltype paal : BetonGladheidsbehandeling voor paal : Geen gladheidsbehandelingPaalvorm : Ronde paalbeta (Paalvoetvormfactor) conform figuur 7i, NEN-EN 1997-1:2005.s (factor voor de invloed vorm dwarsdoorsnede paalvoet) conform NEN-EN 1997-1:2005. Paalafmetingen :

Diameter [m] : 0.300






Paaltype voor gebruik in last-/zakkingsdiagrammen : AvegaarpaalMateriaaltype paal : BetonGladheidsbehandeling voor paal : Geen gladheidsbehandelingPaalvorm : Ronde paalbeta (Paalvoetvormfactor) conform figuur 7i, NEN-EN 1997-1:2005.s (factor voor de invloed vorm dwarsdoorsnede paalvoet) conform NEN-EN 1997-1:2005. Paalafmetingen :







Paaltype voor gebruik in last-/zakkingsdiagrammen : AvegaarpaalMateriaaltype paal : BetonGladheidsbehandeling voor paal : Geen gladheidsbehandelingPaalvorm : Ronde paal



beta (Paalvoetvormfactor) conform figuur 7i, NEN-EN 1997-1:2005.s (factor voor de invloed vorm dwarsdoorsnede paalvoet) conform NEN-EN 1997-1:2005. Paalafmetingen :


2.8 Funderingsplan

Aantal palen : 1Aantal samenwerkende palen* : 1* : 0 = niet ingevoerd, 1 = slappe bovenbouw, >1 = stijve bovenbouw

2.8.1 Overzicht Funderingsplan

Legend

Round 400 (Edge pile

Round 400 (Middle piCPT

1

Paal X-coor- Y-coor- Fc;d Fc;d P0 Paalkop-nr/naam dinaat dinaat (EQU/GEO) (BGT) niveau

[m] [m] [kN] [kN] [kN/m2] [m R.N.]1: 1 2.50 10.00 600.00 450.00 0.00 20.90

2.9 Ontgravingsgegevens

Niveau ontgraving in [m. t.o.v. referentie niveau] : 20.810Reductie model : Safe (NEN)



Depth [m]

22.50

20.00

17.50

15.00

12.50

10.00

7.50

5.00

2.50


qc [MPa]

5 10 15 20 25

qc [MPa]Reduced qc [MPa]

PL

0 50 100 150 200 250 300 350 400

[kN/m2]

Indication for qc-reductiondue to safe reduction method

Profile: 106

PL (Phreatic Level) = 18.50 [m] = Initial Effective Stress = Effective Stress

2.10 Totale Belastingen (rekenwaarden)

Totale belasting op alle palen In grenstoestand EQU/GEO in [kN] : 600.00In Bruikbaarheidsgrenstoestand in [kN] : 450.00

2.11 Eisen

Grenstoestand GEOMaximaal toegestane zakking in [m] : 0.150Maximaal toegestane (relatieve) rotatie : 1 / 100BruikbaarheidgrenstoestandMaximaal toegestane zakking in [m] : 0.150Maximaal toegestane (relatieve) rotatie : 1 / 300

2.12 Opgegeven Parameters

Opgegeven ksi3-factor [-] : 1.32Opgegeven ksi4-factor [-] : 1.32

2.13 Rekenopties

Onderdruk gebruik paalgroep (bij negatieve kleef)Gebruik tussenresultaten file Pas reductie toe bij avegaar (standaard)Gebruik de invloed van ontgravingen (standaard).

2.14 Model Opties

Geselecteerde paaltypen :-Round 400

Geselecteerde profielen :

-106-107-108



-109-110-111-112-113-114-115



3 Bearing Piles (EC7-NL): Resultaten van de Optie Toetsing met Volledige Berekening

3.1 Fouten en waarschuwingen

Waarschuwing : De ksi3 (NEN-EN 1997 1:2005 NEN 9097-1, bijlage A) is door de gebruiker zelf is door de gebruikerzelf opgegeven. Een onderbouwing van de van de NORM afwijkende waarde dient te worden bijgevoegd Waarschuwing : De ksi4 (NEN-EN 1997 1:2005 NEN 9097-1, bijlage A) is door de gebruiker zelf is door de gebruikerzelf opgegeven. Een onderbouwing van de van de NORM afwijkende waarde dient te worden bijgevoegd

3.2 Opmerkingen

Het programma gaat bij de controle van het grondonderzoek, volgens NEN 9097-1 art 3.2.3 lid (e), uit van hetopgegeven testniveau. Het houdt geen rekening met eventueel verschillende paalpuntniveau's. Bij gebruikmaking vanverschillende paalpuntniveau's dient de gebruiker zelf eventueel benodigd extra onderzoek te beoordelen. Bij de controle volgens NEN 9097-1 art 3.2.3 is rekening gehouden met een gemiddelde onderlinge afstand van 15m.Er wordt voldaan aan de eisen van dit artikel.

3.3 Rekenparameters

3.3.1 Factoren Paal

gamma;b (NEN-EN 1997-1:2005, bijlage A.6 A.7 A.8,Grenstoestand EQU/GEO) : 1.20gamma;b (NEN-EN 1997-1:2005, bijlage A.6 A.7 A.8,de Bruikbaarheidsgrenstoestand) : 1.00gamma;s (NEN-EN 1997-1:2005, bijlage A.6 A.7 A.8,Grenstoestand EQU/GEO) : 1.20gamma;s (NEN-EN 1997-1:2005, bijlage A.6 A.7 A.8,de Bruikbaarheidsgrenstoestand) : 1.00ksi3 (naar eigen opgave) : 1.32ksi4 (naar eigen opgave) : 1.32

Hoewel toegestaan, is er geen gebruik gemaakt van het paalgroepmodel voor de berekening van negatieve kleef.






Paaltype voor gebruik in last-/zakkingsdiagrammen : AvegaarpaalMateriaaltype paal : BetonGladheidsbehandeling voor paal : Geen gladheidsbehandelingPaalvorm : Ronde paalbeta (Paalvoetvormfactor; figuur 7i, NEN-EN 1997 1:2005 par. 7.6.2.3(g): NEN 9097-1) : 1.00s (NEN-EN 1997 1:2005 par. 7.6.2.3(h), NEN 9097-1 : factor voor invloed vorm dwarsdoorsnede paalvoet) : 1.00 Paalafmetingen :




Sondering Alpha_s Alpha_s Alpha_pZand/ Klei/LeemGrind Veen

106 0.0060 -- 0.8000107 0.0060 -- 0.8000108 0.0060 0.0060 0.8000109 0.0060 -- 0.8000110 0.0060 -- 0.8000111 0.0060 -- 0.8000112 0.0060 -- 0.8000113 0.0060 -- 0.8000114 0.0060 -- 0.8000115 0.0060 0.0060 0.8000

3.4 Toetsing Grenstoestand EQU

Eis volgens NEN-EN 1997-1 par. 2.4.7 / 2.4.8: Ed <= Cd.Slappe constructie dus vergelijking per paal.

Fc;d = 600.000 [kN]Rc;d = 626.634 [kN]

Er wordt voldaan aan de eis van grenstoestand EQU.

NB: Negatieve kleef maakt GEEN deel uit van de toetsing van Grenstoestand EQU. De eventuele invloed vannegatieve kleef wordt verwerkt in de toetsing van de grenstoestanden GEO en de Bruikbaarheidsgrenstoestand. Deintermediate results bevatten het overzicht van de berekende waarden voor negatieve kleef.In dit project speelt negatieve kleef geen rol.

3.5 Toetsing Grenstoestand GEO

Zakkingseis volgens NEN-EN 1997-1:2005 paragraaf 2.4.9; NEN 9097-1: Sd <= Sreq.

Sd = 0.063 [m]Sreq = 0.150 [m]

Er wordt voldaan aan de zakkingseis van grenstoestand GEO.

Bij 1 paal is er geen sprake van rotatie zoals bedoeld in NEN-EN.

3.6 Verificatie Bruikbaarheidsgrenstoestand

Zakkingseis volgens NEN-EN 1997-1:2005 paragraaf 2.4.9; NEN 9097-1: Sd <= Sreq.Voor woningen en woongebouwen geldt : Sreq = 0.05 m. Voor overige typen bovenbouw geldt deze eis eveneenstenzij er een nadere zakkingseis is gedefinieerd.

Sd = 0.012 [m]Sreq = 0.150 [m]

Er wordt voldaan aan de zakkingseis van de Bruikbaarheidsgerenstoestand.

Bij 1 paal is er geen sprake van rotatie zoals bedoeld in NEN-EN.

3.7 Aanvullende Informatie

Rekenwaarden van de optredende maximale schachtspanningen (berekend op het scheidingsvlak tussen positieveen negatieve kleefzone)

Bij Grenstoestand EQU, GEO :sigma = 4.78 [N/mm2]Bij de Gebruiksgrenstoestand :sigma = 3.58 [N/mm2]

De maximale zakking werd gevonden bij :Grenstoestand GEO

Sondering 112



Paalnaam: 1

Componenten van deze maximale zakking zijn :sneg = 0.000 [m]sb = 0.062 [m]sel;d = 0.001 [m]s2 = 0.000 [m]

BruikbaarheidsgrenstoestandSondering 112Paalnaam: 1

Componenten van deze maximale zakking zijn :sneg = 0.000 [m]sb = 0.011 [m]sel;d = 0.001 [m]s2 = 0.000 [m]

sneg is hierbij de zakking ten gevolge van de negatieve kleef indien de verwachte maaiveldzakking (mvz) is gelegentussen de volgende grenzen : 0.02 < mvz <= 0.10 meter.

Bij maaiveldzakkingen buiten deze grenzen is sneg 0.

3.7.1 De draagkracht schacht + punt bij Grenstoestand GEO

naam Draagkracht Draagkracht Draagkrachtsondering Schacht [kN] Punt [kN] Totaal [kN]

Rs;d Rb;d106 238.568 461.076 699.644107 240.836 435.844 676.680108 236.221 698.132 934.353109 243.811 446.613 690.424110 235.869 440.485 676.354111 229.087 457.694 686.781112 208.688 417.946 626.634113 233.794 416.158 649.952114 244.099 449.401 693.500115 184.648 461.947 646.595

3.7.2 De draagkracht schacht + punt bij de Bruikbaarheidsgrenstoestand

naam Draagkracht Draagkracht Draagkrachtsondering Schacht [kN] Punt [kN] Totaal [kN]

Rs;d Rb;d106 286.282 553.292 839.574107 289.003 523.013 812.016108 283.466 837.758 1121.224109 292.573 535.936 828.509110 283.042 528.583 811.625111 274.904 549.233 824.137112 250.425 501.536 751.961113 280.553 499.389 779.942114 292.919 539.281 832.200115 221.577 554.336 775.913

Einde Rapport


Bijlage 5

Funderingsdiagram

Bijlagenr. : GD-100074Project : Nieuwbouw OoldervestLocatie : Gemeente Landgraaf

Grondsoort : Zand minimumgrond-

Volumiek gewicht : 10.0 kN/m3 dekking=

Hoek inw. wrijving : 30.0 graden 0.4 m

Cohesie : 0.0 kN/m2

Rekenwaarde voor de maximaal toelaatbare belasting volgens NEN 9997-1+C:2012bij verticaal centrisch belaste funderingen

250

300

350

400

wa

ard

e)

funderingsbreedte

Geonius Geotechniek B.V. www.geonius.euB i d ld 15 i f @ i

minimale funderingsbreedte

0

50

100

150

200

0.00 0.40 0.80 1.20 1.60 2.00

To

ela

atb

are

be

las

tin

g o

p f

un

de

rin

g (r

ek

en

w

Funderingsbreedte in m

stroken [Rd in kN/m]

vierkante poeren [Rd in kN]

Breinderveldweg 15 [email protected] CM Schinnen tel.: 046 - 457 26 66

fax.: 046 - 457 26 79


Bijlage 6

Richtlijnen uitvoering

Bijlage: Richtlijnen Grondverbeteringen I

GEONIUS GEOTECHNIEK SCHINNEN tel: 046 – 457 2666 versie september 2007 fax: 046 – 457 2679 www.geonius.eu [email protected]

RICHTLIJNEN VOOR HET UITVOEREN VAN GRONDVERBETERINGEN Het te gebruiken materiaal Onderstaand zijn de eisen omschreven waaraan het materiaal moet voldoen dat voor een grondverbetering wordt gebruikt. De genoemde percentages zijn gewichtspercentages.

− Het materiaal moet bestaan uit schoon en goed gegradeerd zand en/of grind. Verschillende korrelgroottes (fracties) moeten ieder in voldoende hoeveelheid aanwezig zijn.

− De uniformiteitscoëfficient U = D60 / D10 dient minimaal 2,0 te bedragen. Hierin is D10 de korreldiameter met een

zeefdoorval van 10 % en D60 de korreldiameter met een zeefdoorval van 60 %. − De korrelfractie kleiner dan 63 μm (silt en klei) mag in het algemeen niet meer bedragen dan 5 %. Indien minder

strenge eisen aan de grondverbetering worden gesteld is een percentage van 10 % < 63 μm toelaatbaar. − Het humusgehalte (gehalte organische stof) mag ten hoogste 2 % bedragen. − De korrelvorm is bij voorkeur hoekig. − De curve van de (verzwaarde) proctorproef van het watergehalte versus de maximaal te bereiken (droge) dichtheid

dient bij voorkeur een flauw verloop te hebben rond het optimale watergehalte. Hierdoor kan een goede verdichting worden verkregen bij verschillende watergehalten.

Controle op het te gebruiken materiaal Voordat met de uitvoering wordt begonnen zal, afhankelijk van de te stellen eisen aan de grondverbetering, het te gebruiken materiaal moeten worden onderzocht op korrelgrootteverdeling, korrelvorm en verdichtbaarheid. Dit geldt zowel voor het van nature aanwezige zand als voor eventueel aan te voeren zand. Na een eventuele visuele inspectie waarmee een eerste algehele indruk wordt verkregen, kan het onderzoek geschieden door middel van respectie-velijk een zeefanalyse, microscopisch onderzoek en de (verzwaarde) proctorproef. Het aanbrengen en verdichten

− Voor het aanbrengen van de grondverbetering dient de grondwaterstand minimaal ca. 50 cm onder het ontgravingsvlak te staan. Zonodig zal de grondwaterstand verlaagd moeten worden. Bij een hogere grondwaterstand kunnen, afhankelijk van de doorlatendheid van de ondergrond en het te gebruiken materiaal, alsmede van de tril-apparatuur, drijfzand-condities optreden (liquefaction).

− De aanlegbreedte van de grondverbetering zal zodanig moeten zijn dat een spreiding van de funderingsdrukken

mogelijk is onder een hoek van 450 met de horizontaal vanaf de onderste randen van de fundering. − Indien de grondslag uit niet-cohesief materiaal zoals zand of grind (met een laag leemgehalte) bestaat, dient het

ontgravingsvlak met een lichte trilplaat te worden afgetrild, voordat de grondverbetering wordt aangebracht. Cohesief materiaal zoals leem/löss kan niet of nauwelijks worden verdicht.

− Middels een (verzwaarde) proctorproef kan het optimale watergehalte van het materiaal worden bepaald in relatie

tot de hoogst verkregen dichtheid bij een constante hoeveelheid toegevoerde energie. Het watergehalte zal in de regel tijdens het verdichten tussen de ca. 8 en 15 % moeten bedragen. Indien het materiaal óf te nat óf te droog is wordt zelden de vereiste verdichting verkregen !

Bijlage: Richtlijnen Grondverbeteringen II

GEONIUS GEOTECHNIEK SCHINNEN tel: 046 – 457 2666 versie september 2007 fax: 046 – 457 2679 www.geonius.eu [email protected]

− De grondverbetering dient laagsgewijs te worden opgebouwd. De laagdikte moet in overeenstemming zijn met de

verdichtingsapparatuur. In het volgend schema geeft een globale indicatie bij de toepassing van trilplaten : Centrifugaal- Gewicht Laagdikte kracht (kN) (kg) (cm) ------------ ----------- ---------- 10 - 20 < 100 20 25 - 40 150 - 300 30 50 - 80 400 - 600 40 > 100 > 650 50 - 60

Opgemerkt wordt dat de volgens fabrieksspecificatie opgegeven dieptewerking geen maatstaf is voor de toe te passen laagdikte.

− Elke laag moet zorgvuldig worden verdicht. Hiervoor zijn minimaal 4 gangen nodig, elkaar kruisend en overlappend. Aangezien de effectiviteit van de apparatuur zeer snel met de diepte afneemt, moet bij grotere laagdikte rekening worden gehouden met een forse toename van het aantal benodigde gangen. De effectiviteit en daarmede van het aantal benodigde gangen is ook afhankelijk van het onderhoud en de slijtage van de apparatuur.

− Wanneer zware trilapparatuur wordt gebruikt, dient het funderingsniveau nagetrild te worden met een lichte trilplaat,

omdat een zware trilplaat of -wals de bovenste laag (ca. 15 cm) niet verdicht of losschudt. Controle op het aanbrengen en verdichten Controle op de kwaliteit van de aangebrachte grondverbetering kan geschieden op onderstaande wijze :

− Verkenning met het visiteerijzer. Hiermee kan een indruk worden verkregen van de bovenste laag van het grondverbeteringspakket.

− Mechanische (lichte) slagsonderingen. Hierbij kan het volledige grondverbeteringspakket worden gecontroleerd. − Hydraulische sonderingen. Indien de aangebrachte grondverbetering berijdbaar is voor een sondeertruck kan op

deze wijze het volledige pakket worden doorgelicht. − Handsonderingen. Vanwege de beperkte mogelijkheden met betrekking tot de te meten conusweerstand en de te

bereiken diepte kan hiermee een pakket van maximaal ca. 50 cm dikte worden gecontroleerd. − In-situ-dichtheidsbepalingen. Met behulp van volume-steekringen worden monsters genomen waarvan de dichtheid

wordt bepaald. Ook nucleaire dichtheidsmetingen kunnen worden gebruikt. − Plaatdrukproeven. Hiermee wordt een indruk verkregen van het zettingsgedrag van een grondverbeteringspakket

en daarmede van de kwaliteit. Te stellen eisen aan de aangebrachte grondverbetering Bij de controle van de kwaliteit van de aangebrachte grondverbetering worden de volgende kwalitatieve maatstaven gehanteerd:

− De indringing van een visiteerijzer met een doorsnede van 8 mm mag niet meer bedragen dan 10 à 15 cm. − De conusweerstanden moeten tot een diepte van 60 cm gelijkmatig oplopen tot ca. 6 MN/m2 bij hydraulische of

hand-sonderingen of 25 à 30 slagen per 20 cm bij lichte slagsonderingen (10 kg). Hieronder moeten de conusweerstanden een waarde bereiken van minimaal ca. 10 MN/m2 of 45 à 50 slagen per 20 cm bij lichte slagsonderingen.

− De dichtheid moet ca. 95 à 98 % bedragen van de maximale dichtheid, zoals bepaald met de proctorproef.

Bijlage: Uitvoering Mortelschroefpalen

GEONIUS GEOTECHNIEK SCHINNEN tel: 046 – 457 2666 versie V1.2 fax: 046 – 457 2679 www.geonius.eu [email protected]

RICHTLIJNEN VOOR HET UITVOEREN VAN MORTELSCHROEFPALEN Uitvoering De uitvoering van de palen dient te geschieden conform NVN 6724:2001. Hieronder worden nog enkele relevante punten gegeven. - Palen dienen op een afstand van tenminste 2 m van een bestaande op staal gefundeerde fundering te worden

geboord. Een kleinere afstand is toelaatbaar, mits vooraf is vast komen te staan dat door de werkzaamheden geen schade kan ontstaan aan de bestaande fundering en zonodig ondervangende maatregelen zijn genomen.

- Om beïnvloeding van het draagvermogen van een bestaande paalfundering te voorkomen adviseren wij, bij

toepassing van avegaarpalen met een gelijk of een hoger paalpuntniveau een minimale h.o.h. afstand van 4,5 x de nominale diameter van de bestaande palen vermeerderd met 1,5 x de nominale diameter van de nieuwe palen te hanteren. Indien de nieuwe palen een lager paalpuntniveau hebben adviseren wij een h.o.h. afstand van 6 x de nominale diameter van de bestaande paal vermeerderd met 1,5 x de nominale diameter van de nieuwe paal aan te houden.

- De eerste paal moet zo dicht mogelijk bij een sondering worden gemaakt met het diepste inboorniveau. Indien de

opgeboorde grond bedenkingen geeft ten aanzien van het gekozen paalpuntniveau dient onmiddellijk kontact te worden opgenomen met de constructeur of het grondmechanisch bureau.

- Indien de palen onmiddellijk na elkaar worden vervaardigd dient de onderlinge hart op hart afstand tenminste 4x de

paaldiameter te bedragen. Een kleinere afstand is toegestaan indien de specie is verhard. Na een periode van ca. 24 uur is de specie voldoende opgehard dat voor deformaties of een doorbraak niet meer behoeft te worden gevreesd.

- De boormotor dient, in combinatie met het gewicht van de stelling, voldoende capaciteit te hebben om de avegaar

op diepte te brengen en ook weer te kunnen trekken. - De inboorsnelheid en de spoed van de avegaar dienen zodanig op elkaar te zijn afgestemd dat de boor zo min

mogelijk grond omhoog zal brengen. Opvoer die minimaal gelijk is aan het volume van de avegaar is echter niet te vermijden.

- De grond die tijdens het inboren naar boven komt dient direkt te worden verwijderd. De reeds gemaakte palen

dienen op een doelmatige wijze te worden afgedekt, om verontreiniging van de onverharde mortel in de kop te voorkomen.

- De draairichting moet tijdens het boren steeds neerwaarts gericht zijn. - Als de avegaar op diepte is dient gestopt te worden met het draaien van de avegaar. Alvorens met het trekken wordt

begonnen dient de specie het puntniveau bereikt te hebben en onder overdruk te staan. Tijdens het trekken van de avegaar dient men er op toe te zien dat een continue overdruk op de mortel gehandhaafd blijft. De avegaar mag tijdens het trekken nimmer worden teruggedraaid.

- Het boren in een reeds geheel of gedeeltelijk vervaardigde paal is, behoudens bijzondere omstandigheden niet

toegestaan. Bij onderbrekingen van het trekken, b.v. bij onderbreking van de mortelaanvoer, moet voor de hervatting van het trekken de avegaar eerst ca. 0.25 à 0.50 m naar beneden in de verse specie worden geboord.

Controle op de uitvoering Een deskundige controle tijdens het inbrengen van de palen is gewenst. De controle dient betrekking te hebben op : - vertikaal stelling van de boorstelling - inboorsnelheid - soort uitkomende grond, met name aan de punt - snelheid van het trekken - morteldruk - vertikaal stelling van de wapening - nabehandeling

GD-100074.R01v1.0 BP Ooldervest · een handboring uitgevoerd. Het aantal sonderingen is opgegeven...

Documents

Transcript of GD-100074.R01v1.0 BP Ooldervest · een handboring uitgevoerd. Het aantal sonderingen is opgegeven...