VO Inlaatwerk IJsseldijk

Isala DeltaEuropa-allee 68265 VB, Kampen

IJD-IIJ-RAP-1005 VO Inlaatwerk IJsseldijk Pagina 1 van 62

Titel: VO Inlaatwerk IJsseldijkConstructieve Berekeningsrapportage

Project: Ruimte voor de Rivier IJsseldeltaZaaknummer: 31078863Documentnummer: IJD-IIJ-RAP-1005Revisienummer: 1.0Revisiedatum: 31-7-2015Status: Definitief

Object (SBS): O-00053 - Inlaatwerk IJsseldijkWerkpakket (WBS): WP-00128 - Voorlopig ontwerp inlaatwerkActiviteit(WPA): [Activiteit]

Naam Handtekening DatumOpgesteld Thomas van Ingen

Gecontroleerd Dave Kosterink

Gecontroleerd Erwin de Jong

Vrijgegeven Gert Jan Koppelman

DocuSign Envelope ID: B78C6CF8-882D-4BAF-94C8-524CE5DF6449

9-16-2015

9-16-2015

9-7-2015

9-17-2015

2

DOCUMENT HISTORIE EN VERSTREKKINGDocument historieRevisie Omschrijving/belangrijkste wijzigingen Datum1.0 Eerste uitgave 31-07-2015

DistributielijstFunctie FunctiehouderOntwerpmanager Gert Jan KoppelmanOntwerpleider Erwin de JongHoofdconstructeur Dave KosterinkHoofd Geotechniek Falco van DijkProjectleider Uitvoering Peter van NesGeotechnicus ontwerp-team

Minke Schoffelmeer

Werkvoorbereider Marco Menninga


3

INHOUDSOPGAVE

1. ALGEMEEN ...................................................................................................................................... 5

1.1 SCOPE DOCUMENT ..................................................................................................................................... 51.2 LEESWIJZER ............................................................................................................................................... 6

2. REFERENTIEDOCUMENTEN ................................................................................................................... 7

2.1 EISEN VERIFICATIE ....................................................................................................................................... 72.2 NORMEN, LEIDRADEN, RICHTLIJNEN EN AANBEVELINGEN ................................................................................... 7

3. UITGANGSPUNTEN EN RANDVOORWAARDEN ................................................................................... 9

3.1 VORMGEVINGSEISEN ................................................................................................................................... 93.2 GEOMETRIE CONSTRUCTIEONDERDELEN ......................................................................................................... 93.2.1 Functie constructie onderdelen ............................................................................................................................... 93.2.2 Dek ......................................................................................................................................................................... 93.2.3 Onderbouw ........................................................................................................................................................... 103.3 TOEGEPASTE MATERIALEN .......................................................................................................................... 103.3.1 Beton .................................................................................................................................................................... 103.3.2 Betonstaal: ........................................................................................................................................................... 113.3.3 Levensduur ........................................................................................................................................................... 123.3.4 Geotechnische randvoorwaarden ......................................................................................................................... 13

4. BELASTINGEN EN BELASTINGCOMBINATIES ...................................................................................... 14

4.1 PERMANENTE BELASTINGEN ....................................................................................................................... 144.1.1 Soortelijke gewichten............................................................................................................................................ 144.1.2 Rustende belasting ............................................................................................................................................... 154.1.3 Belasting vanuit waterstanden ............................................................................................................................. 154.1.4 Gronddruk ............................................................................................................................................................ 164.1.5 Belasting krimp en kruip ....................................................................................................................................... 164.1.6 Ongelijkmatige steunpuntzetting ......................................................................................................................... 174.2 VERANDERLIJKE BELASTINGEN ..................................................................................................................... 184.2.1 Verkeersbelastingen ............................................................................................................................................. 184.2.2 Rembelasting ........................................................................................................................................................ 184.2.3 Temperatuur......................................................................................................................................................... 194.2.4 Wind ..................................................................................................................................................................... 204.3 BIJZONDERE BELASTINGEN.......................................................................................................................... 224.3.1 Aanrijding bovenbouw.......................................................................................................................................... 224.3.2 IJsbelasting ........................................................................................................................................................... 224.4 BELASTINGCOMBINATIES ........................................................................................................................... 23

5. MODELLERING DEK EN VALIDATIE MODEL ........................................................................................ 24

5.1 MODELLERING DEK ................................................................................................................................... 245.2 VALIDATIE MODEL .................................................................................................................................... 24

6. PRIMAIRE CONSTRUCTIEONDERDELEN.............................................................................................. 25

6.1 DEK ....................................................................................................................................................... 256.1.1 Voegbeweging ...................................................................................................................................................... 256.2 PIJLERWANDEN ........................................................................................................................................ 266.2.1 Assen 2 t/m 21 ...................................................................................................................................................... 266.2.2 Eindwanden (As 1 en as 24) .................................................................................................................................. 276.2.3 Assen 21 t/m 23 .................................................................................................................................................... 286.3 VLOERCONSTRUCTIE ................................................................................................................................. 306.3.1 As 1 t/m 21 en as 23 t/m 24.................................................................................................................................. 30


4

6.3.2 As 21-23 ................................................................................................................................................................ 316.4 SCHOTTEN EN SPONNINGEN ....................................................................................................................... 316.4.1 Standaard schotbalken ......................................................................................................................................... 316.4.2 Noodschotbalksponning ondiepe deel .................................................................................................................. 336.4.3 Stalen schuif.......................................................................................................................................................... 336.4.4 Noodschotbalken diepe deel (as 21 t/m as 23) ..................................................................................................... 336.4.5 Onderhoud schotbalksponning ............................................................................................................................. 346.5 KWELSCHERM .......................................................................................................................................... 356.5.1 Raakvlak voeg – kwelscherm ................................................................................................................................ 356.6 PAALFUNDERING ...................................................................................................................................... 36

7. PRINCIPE OPLOSSINGEN SECUNDAIRE CONSTRUCTIE ELEMENTEN .................................................. 40

7.1 VOEGCONSTRUCTIE .................................................................................................................................. 407.2 BUIGSLAPPE VOEG .................................................................................................................................... 407.3 OPLEGGING EN OPSTORTPRINCIPE ............................................................................................................... 407.4 SCHAMPKANTEN, MANTELBUIZEN EN VERANKERING LEUNING ........................................................................... 417.5 STOOTPLATEN .......................................................................................................................................... 41

8. KRITISCHE RAAKVLAKKEN TBV DO ..................................................................................................... 42

9. DOORKIJK DEFINITIEF ONTWERP (DO) ............................................................................................... 43

BIJLAGE 1. KRIMP EN KRUIPBIJLAGE 2. TEMPERATUURBELASTINGBIJLAGE 3. BELASTINGCOMBINATIESBIJLAGE 4. STIJFHEDEN OPLEGBLOKKENBIJLAGE 5. RESULTATEN SCIA ONDERDEEL DEKBIJLAGE 6. VALIDATIE BELASTING INVOER MODELBIJLAGE 7. BEREKENING VOEGVERPLAATSINGBIJLAGE 8. SCHOTBALKSPONNINGBIJLAGE 9. DETAILLERING SCHUIVENBIJLAGE 10. OPLEGNOKKEN SCHOTBALKSPONNINGBIJLAGE 11. GEWICHTSBEREKENING FUNDATIES


5

1. Algemeen1.1 Scope documentHet project Isala Delta heeft als doel om de waterstand te verlagen bij Zwolle door een bypass(Reevediep) te creëren ten zuiden van Kampen, welke de rivier de IJssel en het Drontermeermet elkaar zal verbinden.

Figuur 1Bypass Reevediep

Aan de noordzijde en de zuidzijde wordt een dijklichaam gecreëerd, welke de waterveiligheid ga-randeert voor het achterliggende land. Er zijn enkele nieuw te bouwen kunstwerken welke voordit project gerealiseerd dienen te worden, te weten:

1. Inlaatwerk IJsseldijk2. Recreatiesluis3. Wegverbinding Nieuwendijk4. Reevedam5. Schanscaissons

Deze VO berekeningsrapportage toetst de haalbaarheid van de te bouwen inlaatwerk IJsseldijk,met betrekking op het betonwerk. Hierbij zal gekeken worden naar het referentieontwerp en hettender ontwerp. De onderdelen welke correct zijn ingeschat zullen worden overgenomen. Indeze rapportage zullen de volgende onderdelen met extra aandacht worden beschouwd, om zo-doende de risicovolle onderdelen te ondervangen. De risicovolle onderdelen betreffen:

1. Grootte schotbalksponning en overige voorzieningen2. Dikte wandconstructie3. Ligger keuze dek4. Oplegging dek5. Locatie en keuze voegovergang6. Locatie en detaillering voeg vloerconstructie7. Detaillering kwelscherm t.p.v. de voegconstructie8. Beschouwing vleugelwanden landhoofden


6

1.2 LeeswijzerIn het tweede hoofdstuk van dit berekeningsrapport worden de aan het object O-00053 – Inlaat-werk IJsseldijk, toegewezen eisen behandelt, alsmede de toe te passen normen, richtlijnen, leid-raden en aanbevelingen.Hoofdstuk 3 behandeld de toe te passen betonsterktes alsmede de toe te passen milieuklassenen dekkingen.In Hoofdstuk 4 worden de belastingen behandeld.Hoofdstuk 5 behandeld de modellering van het dek en de validatie van het dekmodel.In hoofdstuk 6 wordt de vormgeving van de diverse constructieonderdelen weergegeven en on-derbouwd.In hoofdstuk 7 worden de principeoplossingen van de secundaire constructieonderdelen (niet totde hoofdraagconstructie behorende) bepaald.In hoofdstuk 8 worden de raakvlakken met verschillende disciplines weergeven.Afsluitend wordt in hoofdstuk 9 een doorkijk op het DO geboden.


7

2. ReferentiedocumentenEr zijn voor deze berekeningsrapportage de volgende referentiedocumenten:

1. IJD-ALG-RAP-0004 - Deelontwerpbasis Civiel2. IJD-IIJ-VPL-1001 - Verificatieplan VO – Inlaatwerk IJsseldijk3. IJD-IIJ-VRA-1002 - Verificatierapport VO – Inlaatwerk IJsseldijk4. IJD-IIJ-RAP-1003 - Ruimtelijke kwaliteit VO – Inlaatwerk IJsseldijk5. IJD-IIJ-RAP-1006 - Geotechnische berekening – Inlaatwerk IJsseldijk6. IJD-IIJ-RAP-1009 - Hydraulische Randvoorwaarden Inlaatwerk7. IJD-000.594 - Voorbelasting landhoofden Inlaat en aangrenzende dijk

2.1 Eisen verificatieDe eisen welke gesteld zijn aan de Inlaatwerk IJsseldijk zijn terug te vinden in het verificatieplan.De aantoning zal geschieden middels een verificatierapport.

Er zijn tevens eisen aangetoond in de Deelontwerpbasis Civiel. De aangetoonde eisen hebbenbetrekking op levensduur en dienen als uitgangspunt voor de berekeningsrapport.

2.2 Normen, leidraden, richtlijnen en aanbevelingenVoor het constructieve ontwerp zijn de volgende normen, leidraden, richtlijnen en aanbevelingenvan toepassing.

NormenNr. Code Taal TitelEurocode 0: Grondslagen van het constructief ontwerp1 NEN-EN 1990+A1+ A1/C2:2011 (NL) Eurocode: Grondslagen van het constructief ontwerpNB NEN-EN 1990+A1+

A1/C2/NB:2011(NL) Nationale bijlage bij NEN-EN 1990+A1+A1/C2:2011

Eurocode 1: Belastingen op constructies2 NEN-EN 1991-1-1+ C1:2011 (NL) Eurocode 1: Belastingen op constructies – Deel 1-1: Algemene be-

lastingen – Volumieke gewichten,eigen gewicht en opgelegde belastingen voor gebouwen

NB NEN-EN 1991-1-1+C1:2011/NB:2011

(NL) Nationale bijlage bij NEN-EN 1991-1-1+C1:2011

3 NEN-EN 1991-1-4+ A1+C2:2011 (NL) Eurocode 1 Belastingen op constructies - Deel 1-4: Algemene belas-tingen - windbelasting

NB NEN-EN 1991-1-4+A1+C2:2011/NB:2011

(NL) Nationale bijlage bij NEN-EN 1991-1-4+ A1+C2:2011

4 NEN-EN 1991-1-5+ C1:2011 (NL) Eurocode 1: Belastingen op constructies – Deel 1-5: Algemene be-lastingen – Thermische belasting

NB NEN-EN 1991-1-5+C1:2011/NB:2011


5 NEN-EN 1991-1-7+C1: 2011 (NL) Eurocode 1: Belastingen op constructies – Deel 1-7: Algemene be-lastingen – Buitengewone belastingen:Stootbelastingen en ontploffingen

NB NEN-EN 1991-1-7 +C1:2011/NB:2011


6 NEN-EN 1991-2+ C1:2011 (NL) Eurocode 1: Belastingen op constructies – Deel 2: Verkeersbelastingop bruggen

NB NEN-EN 1991-2+ C1/NB:2011 (NL) Nationale bijlage bij NEN-EN 1991-2+C1:2011


8

Eurocode 2: Ontwerp en berekening van betonconstructies7 NEN-EN 1992-1-1+

C2:2011(NL) Eurocode 2: Ontwerp en berekening van betonconstructies – Deel 1-1: Alge-

mene regels en regels voor gebouwenNB NEN-EN 1992-1-1+

C2:2011/NB:2011(NL) Nationale bijlage bij NEN-EN 1992-1-1+C2:2011

8 NEN-EN 1992-2+ C1:2011 (EN) Eurocode 2: Ontwerp en berekening van betonconstructies – Betonnenbruggen – Regels voor ontwerp, berekening en detaillering

NB NEN-EN 1992-2+C1/NB:2011

(NL) Nationale bijlage bij NEN-EN 1992-2+C1:2011

Eurocode 3: Ontwerp en berekening van staalconstructies9 NEN-EN 1993-1-1+

C2:2011(NL) Eurocode 3: Ontwerp en berekening van staalconstructies – Deel 1-1: Alge-

mene regels en regels voorgebouwen

NB NEN-EN 1993-1-1+C2:2011/NB:2011


10 NEN-EN 1993-1-8+C2:2011

(NL) Eurocode 3: Ontwerp en berekening van staalconstructies – Deel 1-8: Ont-werp en berekening van verbindingen

NB NEN-EN 1993-1-8+C2:2011/NB


11 NEN-EN 1993-5 +C1:2009 (EN) Eurocode 3: Ontwerp en berekening van staalconstructies – Deel 5: Palenen damwanden

Eurocode 7: Geotechnisch ontwerp van constructies12 NEN 9997-1+C1:2012 (NL) Geotechnisch ontwerp van constructies – Deel 1: Algemene regelsOpleggingen13 NEN-EN 1337-1;2000 (EN) Opleggingen voor bouwkundige en civieltechnische toepassingen - Deel 1 Al-

gemene ontwerpregels14 NEN-EN 1337-3;2005 (EN) Opleggingen voor bouwkundige en civieltechnische toepassingen - Deel 3

Opleggingen van elastomeren

Uitvoeringsnormen14 NEN-EN 13670 (EN) Het vervaardigen van Betonconstructies15 NEN-EN 206-

1:2001/A2:2005 en NEN-EN206-1:2001/A1:2004

(NL) Deel 1: Specificatie, eigenschappen, vervaardiging en conformiteit

16 NEN 8005:2008/A1:2011 (NL) Nederlandse invulling van NEN-EN 206-1: Beton

Richtlijnen RWSNr. Naam Versie/datum Titel1 ROK v1.2 / 01-01-

2013Richtlijnen Ontwerpen Kunstwerken

1a ROK v1.2 / 01-01-2013

Richtlijnen Ontwerpen Kunstwerken Bijlagen documenten deel A

1b ROK v1.2 / 01-01-2013

Richtlijnen Ontwerpen Kunstwerken Bijlagen documenten deel B

2 NBD00710 2007 Eisen voor meervoudige voegovergangen3 NBD00730 v1.1 / 01-04-

2009Standaarddetails voor betonnen bruggen

4 NBD00750 v1.0 / 01-02-2006

Overgangsconstructies (stootplaten)

5 RTD 1002 2011 Hydrofoberen van beton, Aanvullende eisen t.a.v. NEN-EN 1504-26 RTD 1007-

12011 Meerkeuzematrix voegovergangen

7 RTD 1007-2

2012 Eisen voor voegovergangen

8 RTD 1007-3

2013 Geluidseisen voegovergangen

Algemene richtlijnen en aanbevelingenNr. Naam Versie/datum Titel1 CIRIA

C6602007 Early age thermal crack control in concrete

2 CUR166

6e druk / 2012 Damwandconstructies

3 CUR77 2001 Rekenregels voor ongewapende onderwaterbetonvloeren4 CUR100 2013 Schoon beton


9

3. Uitgangspunten en randvoorwaardenIn de Deelontwerpbasis Civiel zijn uitgangspunten en randvoorwaarden voor diverse materialenuitgewerkt. In de volgende paragraven zijn de relevante onderdelen weergegeven.

3.1 Vormgevingseisen

Er zijn vanuit de klant eisen gesteld aan het beeld waaraan de brug in de inlaatwerk IJsseldijkdient te voldoen. Als leidraad wordt het beeldkwaliteitsplan (nadere uitwerking kunstwerken) ge-hanteerd.

3.2 Geometrie constructieonderdelen

3.2.1Functie constructie onderdelen

Het kunstwerk heeft twee functies, te weten:· Wegverbinding van en naar Kampen· Primaire kering (fase 1)· Inlaatconstructie ten behoeve van hoogwater (fase 1)· Debietregulering (fase 2)· Migratievoorziening (fase 2)

Het kunstwerk is onderverdeeld in 24 stramienen, 23 velden en heeft een totale lengte van circa259 meter. De kruisingshoek met het dek en de wanden bedraagt 90 graden.

De dagmaat tussen de wanden bedraagt minimaal 10,4 meter.

Belangrijkste aspecten die de dimensies van de constructie bepalen zijn:· Dikte wanden ondiepe segmenten (21 velden)· Dikte wanden diepe segementen (2 velden)· Locatie kwelschermen irt de krachtswerking in de vloer (enkele scherm of dubbele kwel-

schermen)· Locatie schotbalksponningen / schuifsponningen

3.2.2Dek

Het dek wordt vervaardigd middels volstortliggers met een hoogte van 450 mm en een druklaagvan 130 mm. De vormgeving van het dek is in het volgende figuur getoond.

Figuur 2 Vorm dek


10

Het dek heeft 5 segmenten welke in twee lengten worden toegepast, te weten: 4 segmentenvan ca. 55,5 meter en 1 segment van ca. 33,3 meter. Voor de locatie van de voegen (6 stuks),zie het volgende figuur.

Figuur 3 Langsaanzicht Inlaatwerk (referentieontwerp OG)

Ter plaatse van de overige assen (18 stuks) worden buigslappe voegen toegepast.

3.2.3Onderbouw

De onderbouw bestaat uit een doorlopende vloerconstructie met daarop wanden. Er zijn drietype doorsneden te identificeren:

· Ondiepe segmenten, met een enkel kwelscherm (As 3 - 21), vloerdikte 500 mm.· Ondiepe segmenten, met een dubbel kwelscherm (As 1-3 en as 23-24), vloerdikte 500

mm met in het midden van de vloer een palenrij om de constructiedikte te beperken.· Diepe segmenten (as 21-23), damwanden bouwkuip worden toegepast als dubbel kwel-

scherm, vloerdikte 1500 mm.

Belangrijk uitgangspunt is dat de schuifconstructiesponningen in 1 lijn zitten met de schotbalk-sponningen. Dit heeft invloed op de te hanteren wanddikten, welke de volgende afmetingen heb-ben:

· Assen 1 en as 24: 700 mm· Assen 2- 20: 700 mm· Assen 21 en as 23: 1275 mm· As 22: 2100 mm

De opleggingen van het dek op de wanden zal worden gerealiseerd middels een oplegconsoles.Dit om de dekoverspanning over de gehele Inlaatwerk hetzelfde te laten zijn.

3.3 Toegepaste materialen

De gehanteerde materialen welke toegepast zijn in dit VO betreffen:· Beton· Betonstaal· Staal (kwelschermen)

3.3.1Beton

In deze paragraaf worden de materiaalspecificaties vastgelegd voor beton, betonstaal en voor-spanstaal. Deze specificaties worden bepaald conform de eisen in hoofdstuk 2.1 voor levensduuren het gebruik van de juiste normen genoemd in hoofdstuk 2.2.

Assen 1 3 21 24

Inlaatwerk betonrandKwelscherm


11

Om tot de gewenste ontwerplevensduur te komen dient rekening te worden gehouden met deeisen welke de NEN-EN 1992-1-1 voorschrijft, alsmede de aanvullende eisen vanuit de ROK.

MateriaalfactorenConform NEN-EN 1992-1-1 tabel 2.1N en NEN-EN 1993-1-1 geldt:

Ontwerpsituatie γc

voor betonγs

voorbetonstaal

γs

voorvoorspanstaal

Blijvend en tijdelijk 1,5 1,15 1,1Buitengewoon 1,2 1,0 1,0Ontwerpsituatie γC,fat

voorbeton

γS,fat

voorbetonstaal

γS,fat

voorvoorspanstaal

Vermoeiing 1,35 1,15 1,1

Conform NEN-EN 1992-1-1 art. 2.4.2.5 geldt voor insitu gestorte palen zonder blijvende om-manteling dat de partiële factor γc voor beton vermenigvuldigd moeten worden met een factorkf = 1,1.

Gehanteerde sterkteklassen beton:De gehanteerde sterkteklassen per constructie element zijn:

· Prefab betonpalen: C45/55· Vloerconstructie: C30/37 (C35/45*)· Wandconstructie: C30/37 (C35/45*)· Landhoofden: C30/37 (C35/45*)· Vleugelwanden: C30/37 (C35/45*)· Schampkanten: C30/37 (C35/45*)· Stootplaten: C30/37 (C35/45*)· Prefab dek: C60/75· Druklaag: C30/37(C35/45*)

* Constructie onderdelen die uitgevoerd zijn in betonkwaliteit C30/37 met een milieuklasseXD3 zullen doorgroeien tot een C35/45 door de benodigde mengselaanpassingen. Hiertoe wordtvoor de bepaling van het minimum wapeningpercentage, alsmede krimp en kruip met deze ho-gere betonklasse rekening gehouden.

3.3.2Betonstaal:

Onderstaande gegevens conform NEN-EN 1992-1-1 art. 3.2 + bijlage C.Thermische uitzettingscoëfficiënt a = 1 x 10-5 K-1.

Tabel 1: Sterkte- en vervormingeigenschappen betonstaal

fy;k

(MPa)fy;d

(MPa)euk

(%)Es

(GPa)B500B 500 435 5,0 200

Voor betonnen bruggen is het toepassen van B500A conform NEN-EN 1992-2 art. 3.2.4 in ver-band met de ductiliteitseigenschappen niet toegestaan en kwaliteit B500C is vooral bedoeld vooraardbevingsbestendige constructies (zie toelichting in ROK).

Lassen aan de wapening is niet toegestaan voor vermoeiingsgevoelige constructies. Lassen aanwapening is alleen toegestaan met schriftelijk toestemming van de (hoofd)constructeur of als ditop tekening is aangegeven.


12

3.3.3Levensduur

De in deze paragraaf benoemde levensduuraspecten zijn overgenomen conform Deelontwerpba-sis Civiel.

MilieuklassenDe milieuklassen per constructieonderdeel zijn in de volgende figuren weergegeven en ver-woordt in Tabel 2.

Figuur 4 Milieuklassen landhoofden en dek

Figuur 5 Milieuklassen pijlers (kolommen en/of wanden)


13

Tabel 2: Milieuklassen

OnderdeelBrugB.k. druklaag C30/37 XC4 XD3 XF4Onderzijde druklaag C30/37 XC3 XD1 XF2O.k. prefab dek C55/67 XC3 XD1 XF2Schamprand (bovenzijde) C30/37 XC4 XD3 XF4Bovenkant vloer C30/37 XC4 XD3 XF4Onderkant vloer C30/37 XC2 - -Frontwand C30/37 XC4 XD3 XF2Prefab stootplaat (bovenzijde) C30/37 XC4 XD3 XF4Prefab stootplaat (onderzijde) C30/37 XC3 XD2 XF2Pijler wanden C30/37 XC3 XD1 XF2Bovenzijde pijlerwanden (open voeg) C30/37 XC4 XD3 XF4Bovenzijde pijlerwanden (buigslappe voeg) C30/37 XC3 XD1 XF2Prefab palen (kop, -1 meter onder maaiveld) C45/55 XC2 - -Prefab palen (Schacht) C45/55 XC2 - -

Minimale toe te passen dekking op de betonstaal/voorspanningDe toe te passen nominale dekking is in Tabel 3 weergegeven.

Tabel 3: Betondekking betonstaal/voorspanning (met kwaliteitsbeheersing)

Maatgevende dekking cmin ∆cdev cnom ctoeg

[mm] [mm] [mm] [mm]

DekB.k. druklaag 50 10 60 65Onderzijde druklaag 40 10 50 50O.k. prefab dek 40 10 50 50Schamprand (bovenzijde) 45 10 55 65Bovenkant vloer (alle afm. groter dan 1,0 m) 45 10 55 65Onderkant vloer 45 0 45 50Frontwand 40 10 50 50Prefab stootplaat (bovenzijde) 50 10 60 65Prefab stootplaat (onderzijde) 45 10 55 65Pijler wanden 40 10 50 50Bovenzijde pijlerwanden (open voeg) 40 10 50 50Bovenzijde pijlerwanden (buigslappe voeg) 35 10 45 50Prefab palen (kop, -1 meter onder maaiveld) 30 10 40 50Prefab palen (schacht) 35 10 45 50Opmerkingen

· Indien de diameter van de wapeningstaaf groter is dan cmin dan dient dedekking op de diameter van de wapeningstaaf te worden aangepast con-form NEN-EN 1992-1-1, artikel 4.4.1.2.

· Op dit moment wordt voorzien dat er niet met een grotere korreldiameterdan Ø32 wordt toegepast. Indien er gekozen wordt om de nominalemaximale korrelafmeting groter dan 32 mm te laten zijn, be-hoort cmin,b met 5 mm te zijn vermeerderd. Dit is conform NEN-EN 1992-1-1, Tabel 4.2.

3.3.4Geotechnische randvoorwaarden

De geotechnische randvoorwaarden zijn per locatie weergegeven en verwoord in de Geotechni-sche berekening.


14

4. Belastingen en belastingcombinatiesDe volgende belastingen zijn voor het ontwerp aangehouden:

Permanent:· Eigen gewicht· Rustende belasting· Grond en grondwaterdruk· Krimp en kruip dek en onderbouw· Effecten ongelijkmatig zetten onderbouw

Variabele belasting:· Belasting vanuit verkeer op het wegdek· Waterbelasting (hoogwater IJssel en/of in de Bypass)· Belastingen vanuit de bewegingswerken· Temperatuurbelasting dek en vloerconstructie

Calamiteitbelasting:· IJsbelasting op de schotbalken

De weergegeven belastingen zijn benodigd om tot een goede inschatting te komen van de di-mensies van de verschillende constructieonderdelen. Hierbij is als criteria bepaald dat de objectkritische onderdelen zijn beschouwd. De kritische objecten zijn als volgt geïdentificeerd.

1. Grootte betonnen schotbalksponning en bepaling minimale dikte wand2. Afmetingen oplegnokken betonnen schotbalksponningen ondiepe inlaatdeel3. Bepaling minimale oplegbreedte wandconstructie (oplegblokgrootte, opstortgrootte)4. Bepaling voegprofiel dek en vloerconstructie5. Bepaling kwelscherm detaillering in relatie tot de dilatatievoeg in de vloer6. Bepaling locatie kwelscherm in relatie tot de schotbalksponning en noodschotsponning7. Bepaling benodigde palen onder de vleugelwanden haaks op de vleugelwand8. Bepaling minimale breedte wanden tpv inlaatschermen

4.1 Permanente belastingen4.1.1Soortelijke gewichten

De volgende soortelijk gewichten worden gehanteerd:Beton: r = 25,0 kN/m3

Wapeningsstaal: g = 78,5 kN/m3

Constructiestaal: g = 78,5 kN/m3

Asfalt: g = 23,0 kN/m3

Water: g = 10,0 kN/m3

Zand droog: g = 18,0 kN/m3

Zand nat: g = 20,0 kN/m3


15

4.1.2Rustende belasting

Verhardingsconstructie

Er is in Deelontwerpbasis Civiel bepaald dat alleen een DAB laag wordt toegepast. Verkantingwordt gerealiseerd middels dwarsverkanting in het dek (zie Figuur 2).

Er wordt een grotere laagdikte gehanteerd ten opzichte van het wegontwerp. De waarde welketoegepast wordt, bedraagt 120 mm. Hiermee worden toekomstige asfalttoleranties opgevangen.

Uitvulling: a = 20 + ≥ 20mm; a ≤ 50 mm (i.v.m. onvlakheden en zeegafwijkingen)

De toe te passen asfaltlaag bedraagt:a = 20 + = 15mm => = 20h = 120 + a = 140mmp , = h ⋅ ρ = 3,22

Overige rustende belastingen

Tabel 4: Overige rustende belastingen

Onderdeel BelastingSchampkant 4,13 kN/m²Fietspad (incl. schampkant) 5,00 kN/m²Leuning 1,00 kN/m1

(Sier) randelement (scherm) 1,00 kN/m1

NB Voor de schampkant is een gemiddelde hoogte aangehouden van 165 mm. Voor deschampkant wordt aangehouden dat de schampkant voldoende wordt gedilateerd omniet aan de stijfheid van het dek mee te werken.

NB Voor het fietspad is een gemiddelde hoogte aangehouden van 200 mm. Voor het fietspadwordt aangehouden dat de schampkant voldoende wordt gedilateerd om niet aan de stijf-heid van het dek mee te werken. Het fietspad is overrijdbaar.

4.1.3Belasting vanuit waterstanden

Er is voor het inlaatwerk een beschouwing gepleegd aangaande de in rekening te brengen wa-terstanden, zie document IJD-IIJ-RAP-1009, Hydraulische Randvoorwaarden Inlaatwerk. De re-sultaten zijn in dit document overgenomen.


16

Tabel 5 Waterstanden

WaterdrukkenGrondwater

Verval Golven factorConstructiedeel type belasting hbijpass hijssel ∆h Hs Tp γ hgws 3) γ 2)

Deel Fase b.k. vloer (m NAP) (m) (m) (s) (-) (m NAP) (-)Diep 1 -2.00m+NAP Max pos. verval (MHW) -0.20 3.92 4.13 0.77 3.19 1.3 1) 0.50 1.3Diep 2/3 -2.00m+NAP Verval op schotten 0.00 1.50 1.50 - - 1.5 0.50 1.3Diep 1/2/3 -2.00m+NAP IJsbelasting deur 1.504) 1.50 - - - 1.5 0.50 1.3Diep 1/2/3 -2.00m+NAP IJsbelasting schotten 1.504) 1.50 - - - 1.5 0.50 1.3Diep 1 -2.00m+NAP Max neg. verval (MHW) 2.92 -0,30 -3,22 0.87 2.92 1.5 0.50 1.3Diep 3 -2.00m+NAP Maatgevend Hoog Water 4.55 4.47 - - - 1.5 0.50 1.3Ondiep 1 0.50m+NAP Max pos. verval (MHW) -0.20 3.92 4.13 0.77 3.19 1.3 1) 0.50 1.3Ondiep 2/3 0.50m+NAP Verval op schotten 0.50 1.50 1.00 - - 1.5 0.50 1.3Ondiep 1/2/3 0.50m+NAP IJsbelasting schotten 1.504) 1.50 - - - 1.5 0.50 1.3Ondiep 1 0.50m+NAP Max neg. verval (MHW) 2.92 -0,30 -3,22 0.87 2.92 1.5 0.50 1.3Ondiep 3 0.50m+NAP Maatgevend Hoog Water 4.55 4.47 - - - 1.5 0.50 1.31) De belastingfactor over de maximale verschilwaterdrukken in fase 1 is bepaald in IJD-IIJ-RAP-1009, hoofdstuk 82) Belastingfactor over de verticale verschilwaterdruk (GWS-WS) is 1.3, conform tabel A2.4C NEN-EN-1990/NB3) De grondwaterstand dient nog definitief vastgesteld te worden4) In fase 1 staat het water in de bypass nog niet zo hoog

4.1.4Gronddruk

Voor de belasting vanuit gronddruk wordt de actieve gronddruk toegepast en de soortelijke ge-wichten zoals verwoord in paragraaf 4.1.1.

Voor de boven belasting worden de volgende oppervlaktelasten gehanteerd.Boven belasting: = 10 (Niet weggedeelte)Boven belasting: = 20 (Weggedeelte)

Extra verticale gronddruk ten gevolge van grondwrijving zal in rekening worden gebracht indiener uitstekende delen in het grondlichaam van de dijklichaam steken.

4.1.5Belasting krimp en kruip

De krimp en kruip dienen berekend te worden conform NEN-EN 1992-1-1 § 3.1.4 + bijlage B ofNEN-EN 1992-2 bijlage B i.c.m. ROK § 6.1 (voor indeling relatieve vochtigheid). De berekeningvan de optredende krimp en kruip is terug te vinden in Bijlage 1. De belasting is omgezet naareen equivalente temperatuurbelasting.

DekDe volgende uitgangspunten zijn gehanteerd voor beton:Cementsoort insitu: 42,5N (XD3, C35/45)Cementsoort prefab: 52,5R (XD1, C60/75)

De toe te passentemperatuur (incl. kruip prefab) bedraagt conform Bijlage 1, onderdeel dek:ΔT = 27,63 . Dit is toegepast in het model.

NB. Prefab Volstortligger: h = 450 mm, druklaagdikte h = 130 mm.


17

VoegconstructieVoor de bepaling van de voegverplaatsing is een beschouwing gepleegd aangaande de maatge-vende voegovergang (As 6). Uit de planning blijkt dat veld 1 t/m 6 als laatste worden geplaatst.

De volgende uitgangspunten zijn gehanteerd voor beton:Cementsoort insitu: 42,5N (XD3, C35/45)Cementsoort prefab: 52,5R (XD1, C60/75)

NB. Prefab Volstortligger: h = 450 mm, druklaagdikte h = 130 mm.

VloerDe volgende uitgangspunten zijn gehanteerd voor het beton:Cementsoort insitu: 42,5N (XD3, C35/45)

NB. Vloerdikte: 500 mm

WandEr treedt een verschilverplaatsing op tussen de gestorte vloer en de wandconstructie. Deze ver-binding wordt niet als zijnde kritisch beschouwd voor het Voorlopig Ontwerp (VO) en zal der-halve niet worden beschouwd in deze fase.

4.1.6Ongelijkmatige steunpuntzetting

Er wordt rekening gehouden met een ongelijkmatige steunpuntzetting van 30 mm.

De elastisch berekende krachtsverdeling ten gevolge van zettingen van steunpunten mag zijnvermenigvuldigd met de factor kϕ. Deze dient bepaald te worden met de methode Trost en be-draagt voor langzame steunpuntszettingen:

kϕ =, ( , )

= 0,707

Waarbij: (∞, ) = 0,829(conform Bijlage 1, onderdeel dek)= ⋅ 30 = 21,2


18

4.2 Veranderlijke belastingen4.2.1Verkeersbelastingen

De verkeersbelasting dient te worden bepaald conform NEN-EN 1991-2. De verkeersbelastingkan zowel op het brugdek, de frontwand, de stootplaten, de vleugelwanden als de hwa-puttenaanwezig zijn.

De schampkant is lager dan 200 mm. Hierdoor is mag de stootrand niet worden beschouwd wor-den als afscheiding, conform NEN-EN 1991-2/NB, art. 4.2.3 (1). Hierdoor dient de belasting vanbinnenkant leuning tot binnenkant leuning te worden toegepast. Voor de aanwezige theoretischeruimte tussen de leuningen is 10,825 meter aangehouden.

BM1Belastingsmodel 1 bestaat uit dubbele aslasten en gelijkmatig verdeelde belasting. Deze zijn perrijstrook gedefinieerd zoals weegegeven in tabel 12.

Tabel 6: Verkeersbelasting BM1 zonder correctiefactoren α

Locatie Aslasten Qik Gelijkmatige belasting qik

[kN] [kN/m2]Rijstrook 1 300 9Rijstrook 2 200 2,5Rijstrook 3 100 2,5Overigerijstroken 0 2,5

Reststrook 0 2,5

4.2.2Rembelasting

De rem- en versnellingsbelastingen kunnen optreden op zowel het brugdek als de steunpuntenen de stootplaten. De belasting is gelijk aan (NEN-EN 1991-2 §4.4.1):

F , = 0,6 ⋅ α ⋅ (2 ⋅ Q ) + 0,10 ⋅ α ⋅ q ⋅ w ⋅ L, waarbij180 ⋅ α ≤ F ≤ 800kN

Dek:De belasting op de pijler bedraagt:F , = 0,6 ⋅ 1,0 ⋅ (2 ⋅ 300) + 0,10 ⋅ 1,0 ⋅ 9,0 ⋅ 3 ⋅ 55 = 508,5kNq , = 0,6 ⋅ 1.0 ⋅ ( ⋅ ) = 120

p = , ⋅ , ⋅ ⋅ ⋅⋅

= 0,10 ⋅ 1,0 ⋅ 9 = 0,9


19

4.2.3Temperatuur

Gelijkmatige temperatuurcomponent (NEN-EN 1991-1-5 art. 6.1.3)In Bijlage 2 is de gelijkmatige temperatuurbelasting berekend. De toe te passen gelijkmatigetemperatuurbelasting bedraagt:Δ . = −29,8Δ . = 23,2

De bovenstaande belasting dient op het dek, de pijler en het landhoofd te worden geplaatst.

Temperatuurverschilcomponenten (NEN-EN 1991-1-5 art. 6.1.4)Voor het bepalen van de temperatuurverschilcomponenten dient benadering 2 gehanteerd teworden.Voor de bepaling van de te handteren temperaturen op de verschillende posities is gebruik ge-maakt van Tabel NB.7 – B.3 en voor de locatie van de temperatuur is gebruik gemaakt van Fi-guur NB.4 – 6.2.c.

Opwarming:

Dek:Er is gerekend met een asfaltdikte van 90 mm. De berekening is terug te vinden in Bijlage 2.ΔT = ΔT + = 2,931 + , = 8,52 C

ΔT = ΔT − = 2,931 − , = −2,66 C

Afkoeling:

Dek:Er is gerekend met een asfaltdikte van 80 mm. De berekening is terug te vinden in Bijlage 2.ΔT = ΔT + = −1,228 − , = −3,79 C

ΔT = ΔT − = −1,228 + , = 1.34 C

Combinatie van gelijkmatige component en verschilcomponent(NEN-EN 1991-1-5 art. 6.1.5)Indien het noodzakelijk is om rekening te houden met zowel het temperatuurverschil als hetmaximumbereik van de gelijkmatige temperatuurcomponent van de brug, aannemend dat zegelijktijdig optreden, mogen de volgende uitdrukkingen zijn gebruikt:

Voor opwarming:ΔTheat + 0,35 * ΔTN,exp of 0,75 * ΔTheat + ΔTN,exp.

Voor afkoeling:ΔTcool + 0,35 * ΔTN,con of 0,75 * ΔTcool + ΔTN,con

VloerconstructieDe vloerconstructie ligt op een grondlichaam. NEN-EN 1991-5 voorziet hierin niet. Hiertoe is inde ROK hierop een toevoeging gemaakt, zie het volgende figuur.


20

Figuur 6 Jaarlijkse temperatuurswisselingen voor open gedeelten

Voor de vloerconstructie wordt gerekend met de gemiddelde temperatuur in de hart van dedoorsnede.

4.2.4Wind

De volgende krachten zijn voor het ontwerp van belang:· windkracht in x-richting (dwarsrichting) (Fwk,x);· windkracht gelijktijdig in x-richting (40% dwarsrichting) en y-richting (40% lengterich-

ting) (Fwk);· windkracht in z-richting (hoogterichting) (Fwk,z).

NB De verticale windbelasting (z-richting) wordt verwaarloosd.NB Voor de verkeersband geldt een hoogte van 2 m (NEN-EN 1991-1-4 §8.3.2 art. (5)a)).

WindgebiedDe fundamentele waarde van de basiswindsnelheid, bedraagt in windgebied III conform TabelNB.1:v , = 24,5m/sc = 1,0c = 1,0v = c ⋅ c ⋅ v , = 24,5m/s

TerreincategorieDe terreincategorie is bepaald conform tabel NB.3-4.1 en betreft categorie II.z = 0,2mz = 4,0m

Algemene formule windbelastingDe algemene voor de windbelasting conform NEN-EN 1991-1-1 §8.3.2 formule (8.2):ρ = 1,25kg/m


21

Wind scherm

b = 12,0mZichtscherm IJsselzijde: = 1,8L = 55,5m

= 6,67c , = 1,0q = 0,62kN/m (conform Tabel NB.5, hoogte 7 meter)q = ⋅ ρ ⋅ v = 0,375kN/mc = = 1,653C = c ⋅ c , = 1,653F = q ⋅ C ⋅ A , = q ⋅ C ⋅ d ⋅ L = 102,38kNq , , , = = 1,845 (Alleen haaks op het dek)

q , , , = , ⋅ = 0,738 (Haaks en langs op het dek)q , , = , ⋅ = 3,413kN/m (Haaks en langs op het dek)

Wind verkeersband


22

b = 12,0mVerkeersband conform NEN-EN 1991-1-4, artikel 8.3.1 (5): d = h + h + h = = 2,72mL = 55,5m

= 4,41c , = 1,15q = 0,65kN/m (conform Tabel NB.5, hoogte 8 meter)q = ⋅ ρ ⋅ v = 0,375kN/mc = = 1,733C = c ⋅ c , = 1,99F = q ⋅ C ⋅ A , = q ⋅ C ⋅ d ⋅ L = 195,3kNq , , , = = 3,52 (Alleen haaks op het dek)

q , , , = , ⋅ = 1,41 (Haaks en langs op het dek)q , , = , ⋅ = 6,51kN/m (Haaks en langs op het dek)

Wind met een verkeersband is maatgevend.

4.3 Bijzondere belastingen4.3.1Aanrijding bovenbouw

De belasting door aanrijding van het dek is een horizontale kracht tegen de zijkant van het dek.Voor de onderhoudsweg wordt 200 kN aangehouden. Deze waarde is ontleend aanNEN-EN 1991-1-7, artikel 4.3.2 (NB). Aangehouden wordt de waarde voor vrachtwagens op bin-nenplaatsen. De afmeting van het lastvlak zijn:a = 0,25 m (hoogte)b = 2,00 m (breedte)

4.3.2IJsbelasting

Conform de ontwerpbasis dient op +1,5 m NAP dient een ijsbelasting aangebracht te worden. Delocatie waar deze ijsbelasting op kan optreden zijn de volgende onderdelen:

· Schotbalken· Wandconstructie

De belasting welke in rekening dient te worden gebracht is conform IJD-IIJ-RAP-1009, hoofdstuk7.

De toe te passen horizontale belastingen op de schotbalken (inclusief noodschotten) betreffen:Horizontaal: 50 kN/mVerticaal: 10 kN/m

De toe te passen belasting op de schuiven in de migratiegeul beteft:Horizontaal: 165 kN/mVerticaal: 0 kN/m

De toe te passen belasting haaks op de wanden beteft:Horizontaal: 165 kN/mVerticaal: 0 kN/m

NB Voor de bepaling van de schotbalksponningen van de ondiepe segmenten is een horizon-tale belasting gehanteerd van 165 kN/m. In een latere fase is bepaald dat de gehan-teerde ijsbelasting vanuit de ontwerpbasis een te conservatieve uitgangspunt bleek tezijn. In een latere fase dient dit nader beschouwd te worden.


23

4.4 BelastingcombinatiesConform ontwerpbasis Civiel zullen de belastingcombinaties worden beschouwd per constructie-onderdeel. De belastingcombinaties worden in lastgroepen onderverdeeld en de diverse combi-naties worden door SCIA gegevenereerd. De bepaling van de lastgroepen per constructieonder-deel is terug te vinden in Bijlage 3.

De bovenbouw wordt beschouwd met gevolgklasse CC2 en de onderbouw met gevolgklasseCC3.


24

5. Modellering dek en validatie model5.1 Modellering dekOm tot een realistische inschatting van het toe te passen oplegblok en voegconstructie te komenis een rekenmodel gemaakt van het dek. De totale dek constructie heeft een lengte van circa259 meter over 23 velden.

De lengte van het dek is te groot om met enkel 2 voegovergangen uit te kunnen. Hiertoe is be-sloten om het aantal voegen te beperken. De maximale lengte van een dek segment bedraagt 5overspanningen, met een totale lengte van 55,5 meter. Het dek segment zal worden uitgevoerdmet 4 buigslappe voegen en 2 stalen voegconstructies. Het dek is fysiek gescheiden van de on-derbouw door rubberen oplegblokken.

Uit de beschouwing is gebleken dat de minimale oplegdruk niet wordt behaald door toepassingvan de oplegblokken onder iedere ligger te plaatsen (belasting enkele volstortligger met druklaaglevert onvoldoende gewicht). Na een gesprek met een leverancier is gebleken dat dit een bekendfenomeen is. Hiertoe was het voorstel om iedere 2e ligger een oplegblok te plaatsen. Door toe-passing van dit oplegsysteem is het benodigd om oneven aantal liggers toe te passen. De veer-stijfheden van de oplegblokken zijn in Bijlage 4 bepaald.

NB. De verticale stijfheid van de onderbouw is niet meegenomen in de beschouwing van het dek.

Nadere onderzoek heeft opgeleverd dat het dek met modellering van afzonderlijke buigslappevoegen leidt tot een correcte modellering. Hierbij is ook gekeken naar de excentriciteit van debuigslappe voeg ten opzichte van het dek. Hierbij is gebleken dat het verschil tussen een centri-sche en een excentrisch geplaatste buigslappe voeg verwaarloosbaar klein is. Derhalve is geko-zen voor de centrische geplaatste buigslappe voeg.

NB Er is voor de modellering van het dek een breedte tussen de voertuig kerende leuningtoegepast van 10,825 meter. Naderhand is doormiddel van VTW-033 en VTW-034 detussenafstand gewijzigd. Hiermee is de breedte tussen de voertuigkerende leuningen ver-breedt tot 12 meter. Dit heeft weinig invloed op de bepaling van het type voegovergangen het toe te passen rubberen oplegblok. Derhalve is voor de modelering 10,825 meteraangehouden.

5.2 Validatie modelOm de resultaten het dekmodel te valideren is een beschouwing gemaakt van de handbereke-ning van de optredende belastingen en de resulterende belastingen uit het model, zie Bijlage 6.Hiermee zijn de ingevoerde belastingen gevalideerd. Uit deze beschouwing komt naar voren datde invoer overeenkomt met de handberekening.


25

6. Primaire constructieonderdelen6.1 DekDe hoofdafmeting van het dek is in het volgende figuur weergegeven.

Figuur 7 Dekvorm

Het dek wordt gerealiseerd middels volstortliggers 450 met een druklaag van 130 mm. Het dekwordt uitgevoerd met buigslappe voegen en open stalen voegen. De open stalen voegen wordenom de 5 velden gerealiseerd. De dwarsverkanting voor de Kamperstraatweg wordt gerealiseerdin het beton. Het fietspad wordt gerealiseerd in een aanvullende betonlaag op het dek. Het fiets-pad en de schampkant aan de zijde van de IJssel wordt gedillateerd met een regelmatige af-stand. Dit om de krachstwerking in deze verhoogde doorsneden te beperken. De locaties van debetondilataties wordt in deze fase niet beschouwd. Op dit moment is voorzien dat het dek zal be-staan uit 13 volstortliggers.

6.1.1Voegbeweging

Een berekening is gemaakt ten aanzien van de optredende voegverplaatsing, zie Bijlage 7. Demaatgevende voeg is op as 6. Hierbij is rekening gehouden met de fasering van de diverse dek-ken.

De resultaten zijn ten aanzien van de voegverplaatsing zijn als volgt:

Tabel 7 Voegverplaatsing

Maximalevoegopening

[mm]

Minimalevoegopening

[mm]

Totalevoegopening

[mm]BGT 79 21 58UGT 87 17 70

BGTDe maximale toelaatbare voegopening bedraagt 80 mm.De minimale toelaatbare voegopening bedraagt 0 mm.Inbouwbreedte voegopening bedraagt 40 mm.

UGTDe maximale toelaatbare voegopening bedraagt 96 mm.

NB Er zijn geen eisen gesteld aan het geluidsniveau van de voeg.


26

De locatie van de stalen voegen zijn in het volgende figuur getoond. Op de overige assen zijnbuigslappe voegen toegepast.

Figuur 8 Locatie voegen

6.2 Pijlerwanden6.2.1Assen 2 t/m 21

WandafmetingDe wanddikte is afhankelijk van de inpassing van de schotbalksponning in de wand. Er wordentwee schotbalksponningen toegepast per wand. Voor de afmeting van de schotbalksponningwordt verwezen naar §6.4.1.

De afmeting van de wanden bedragen 700 x ca 20000 mm, zie onderstaande figuur.

Figuur 9 Vormgevong wand

NB De definitieve vormgeving van de wand dient in samenspraak met de architect te wordenvastgesteld. Hieruit kunnen enige aanpassingen volgen. De aanpassingen zullen geringzijn, zo is de verwachting.

Oplegging dek op wandDe oplegging van de wand is beschouwd. Hierbij is met de opleglengte van het dek en de inpas-sing van de opstorten rekening gehouden. De in de volgende figuur gehanteerde afmeting zalworden toegepast onder het dek.


27

Figuur 10 Oplegging dek

WapeninghoeveelheidWapeninghoeveelheid: 125 kg/m³

6.2.2Eindwanden (As 1 en as 24)

De eindwanden hebben eenzelfde geometrie als de wanden van assen 2 t/m 21.Ten behoeve van het opsluiten van de dijklichaam zijn de wanden verlengd met vleugelwandendie evenwijdig lopen met de eindwanden. Hiermee worden de dijklichamen stabiel gehouden. Deprincipe oplossing van de vleugelwanden zijn hierna gegeven.

Figuur 11 Vleugelwand aanzicht (Noordoostzijde)


28

Figuur 12 Doorsnede Vleugelwand (Noordoostzijde)

De dijktaluds worden beschouwd als zijnde voldoende stabiel (1:4). Hiertoe zijn geen vleugel-wanden benodigd om de stootplaten in te sluiten.

WapeninghoeveelheidWapeninghoeveelheid: 125 kg/m³

6.2.3Assen 21 t/m 23

Wandafmeting

SchuifconstructieDe wandbreedte wordt bepaald als gevolg van de inpassing van de inlaatschuiven. Hiertoe zijneen aantal beschouwingen gepleegd, te weten:

· Ankerdetaillering voetplaat in het beton i.r.t. inpassing in het beton· Grootte van de voetplaat van de schuifondersteuning (stalen kolommen)· De sponning van de schuiven i.r.t. de wanden

De beschouwing zijn verwoord in een memo, welke in Bijlage 9 zijn verwoord.

De afmeting van de wanden assen 21 en 23 bedragen: 1275 x ca 20000 mm.De afmeting van de wand as 22 bedraagt: 2100 x ca 20000 mm.

NB De definitieve vormgeving van de wand dient in samenspraak met de architect te wordenvastgesteld. Hieruit kunnen enige aanpassingen volgen. De aanpassingen zullen geringzijn, zo is de verwachting.

NB De wanden van de assen 21 t/m 23 blijven massief, om zodoende de beoogde doorstro-ming bij de schuiven te garanderen

Oplegging dek op wandDe opleggingen van het dek op de diverse wanden wordt middels de volgende figuren opgelegd.Hierbij dient opgemerkt te worden dat de prefab volstortliggers langer zijn. De extra lengte uitzich tot een grotere oversteek ten plaatse van de steunpunt.


29

Figuur 13 Oplegprincipe dek assen 21 en 23

Figuur 14 Oplegprincipe dek as 22

WapeninghoeveelheidAs 21 en 23: 150 kg/m³ (ivm krachtswerking schuifconstructie)As 22: 75 kg/m³


30

6.3 Vloerconstructie6.3.1As 1 t/m 21 en as 23 t/m 24

Afmeting vloerconstructieDe afmeting van de vloerconstuctie (enkele tussen de wanden) bedraagt:10,5 meter x ca 27,8 meter x 500 mm (B x L x h), waarbij: B evenwijdig aan de overspannings-richting van het dek is.

NB De vloerafmeting is afhankelijk van de definitieve vormgeving van de pijler.

VoegconstructieIn het volgende figuur zijn de voegconstructies van de vloer voorzien (iedere 2 velden).

NB De locatie van de voegen zijn zo bepaald dat een W9u profiel kan worden toegepast en datde invloed op de vervorming van het kwelscherm ten plaatse van de voegen in de vloer ac-ceptabel worden geacht.

De voeg wordt dichtgezet met een W9u profiel. Het W9u profiel is in het hart van de vloer ge-plaatst. Uit een beschouwing welke gepleegd is, is gebleken dat de krachtsoverdracht van detwee vloerdelen niet kan worden gerealiseerd middels een dookconstructie. Hiertoe is na be-schouwing van de krachtswerking een enkel rij palen geplaatst aan 1 zijde van de voeg. Devoegconstructie dient zo dicht mogelijk bij het momentennulpunt te worden geplaatst. Het prin-cipe is in het volgende figuur getoond.

Figuur 15 Principe vloer voegovergang

WapeningshoeveelhedenWapeninghoeveelheid: 190 kg/m³ (enkel kwelscherm)Wapeninghoeveelheid: 250 kg/m³ (dubbele kwelscherm)


31

6.3.2As 21-23

Afmeting vloerconstructieDe afmeting van de vloerconstuctie (enkel tussen de wanden) bedraagt:10,5 meter x ca 27,8 meter x 1500 mm (B x L x h), waarbij: B evenwijdig aan de overspan-ningsrichting van het dek is. De vloerconstructie heeft tussen as 21-23 een constante construc-tiedikte van 1500 mm.

NB De vloerafmeting is afhankelijk van de definitieve vormgeving van de pijler.

VoegconstructieIn het diep gelegen deel is geen voegconstructie voorzien.

WapeningshoeveelhedenWapeninghoeveelheid: 150 kg/m³

6.4 Schotten en sponningenEr zijn een vijftal type sponningen bij het inlaatwerk te identificeren, te weten:

1. Schotbalksponningen ondiepe deel2. Nood schotbalksponning ondiepe deel3. Sponning t.b.v. stalen schuif diepe deel4. Nood schotbalksponning diepe deel5. Onderhoud schotbalksponningen diepe deel

6.4.1Standaard schotbalken

SchotbalkEr worden betonnen voorgespannen schotbalken toegepast, met de volgende afmeting:10700 x 330 x 1000 mm (l x b x h)

SchotbalksponningEr is een beschouwing gemaakt van de verschillende opties om de sponning te realiseren, welkein een memo is verwoord, zie Bijlage 8. Geconcludeerd wordt dat de wand een minimaal beno-digde dikte heeft van 700 mm, welke gehanteerd zal gaan worden. De schotbalksponning is 175mm diep, zie het volgende figuur.


32

Figuur 16 Schotbalksponning standaard

NB In de volgende fase worden de schotbalken en de sponning geoptimaliseerd en uitge-werkt

Aanslagnokken standaard schotbalkenDe aanslagnokken van de schotbalken is beschouwd met een belasting van 165 kN/m. De resul-taten zijn terug te vinden in Bijlage 10. Uit de berekening van de schotbalken blijkt dat om devervormingen te beperken, de schotbalken aan de onderzijde voorzien moeten worden van eentweetal oplegconsoles, aan beide zijden van de schotbalk (4 stuks).

Figuur 17 Afmeting console


33

De afmeting van de aanslagnokken zijn: 500 mm x 180 mm x 320 mm (l x b x h)De afmeting van het oplegmateriaal is: 370 mm x 95 mm x 30 mm (l x b x h)

6.4.2Noodschotbalksponning ondiepe deel

De schotbalksponning en de noodschotbalksponning bij het ondiepe deel betreffen dezelfde typesponningen en dezelfde type schotbalken, aangezien deze dezelfde functie (dezelfde belastingen)moeten kunnen leveren.

6.4.3Stalen schuif

Stalen schuivenDe stalen schuiven hebben ongeveer de volgende afmetingen:ca. 10700 x 520 x 6400 mm

SponningDe schotbalksponning is in het volgende figuur getoond. Hierbij is de inpassing van de stalenschuif leidend.

Figuur 18 Schotbalksponning schuiven

6.4.4Noodschotbalken diepe deel (as 21 t/m as 23)

Na beschouwing is gebleken dat er geen voorziening kunnen worden aangebracht in de vloer.Hiertoe wordt afgeweken van de bedachte betonnen voorgespannen schotbalken en worden sta-len liggers toegepast. Deze balken hebben geen voorziening benodigd ten plaatse van de vloer-constructie.

Voor de schotbalken in het diepe deel is beschouwd welke stijfheid benodigd is om de vervor-mingen door ijsbelasting op te kunnen nemen. Belangrijk uitgangspunt is dat de schotbalken tij-dens de vervorming beperkt worden. Hiertoe is de maximale vervorming van de schotbalken be-perkt tot 1/200 van de overspanning.

= = = 53,25


34

Gegeven de ijsbelasting van 50 kN/m dient de minimaal benodigde buigstijfheid behaald te wor-den. De minimale stijfheid bedraagt:

= ⋅ ⋅ = 1,573 ⋅ 10 ² (denk aan stijfheid van een enkele IPE 600)

De minimaal benodigde stijfheid moet behaald worden over een gebied van -2,0 m NAP en +1,5m NAP. In het gebied daarboven (tot +3,92 m NAP) dient alleen waterdruk gekeerd te worden.

Een principe van een oplossing voor de schotten is in het volgende figuur getoond.

Figuur 19 Principe oplossing stalen schotbalk

De sponningdiepte wordt gelijk gehouden aan de sponningdiepte van de stalen schuiven van dediepe segmenten (diep 200 mm).

6.4.5Onderhoud schotbalksponning

Er zijn voor het onderhoud van de stalen schuiven in het diepe deel aan beide zijden onderhoudschotbalksponningen benodigd. Deze schotbalksponningen worden gelijk gehouden met desponningen welke in het ondiepe deel worden toegepast.

NB De betonnen schotbalken t.b.v. het ondiepe deel


35

6.5 KwelschermVoor de te hanteren kwelschermlengten per as wordt verwezen naar IJD-IIJ-RAP-1006.

De keuze voor een enkel of een dubbel kwelscherm is afhankelijk van de ophoging bij de land-hoofden. Hierbij wordt de kleilaag voorzien van verticale drains waardoor de waterremmendefunctie van de kleilaag wegvalt. Dit is het geval tussen de assen 1 t/m 3 en assen 21 t/m 24. Opdeze locaties is gekozen om een dubbel kwelscherm toe te passen, ivm aanbrengbaarheid enprofielgrootte van het kwelscherm. Schematisch is dit in het volgende figuur getoond.

Figuur 20 Schematische weergave locatie enkel kwelscherm – dubbel kwelscherm

Aandachtspunt van het dubbele kwelscherm is dat met hoog water de onderzijde van de vloer-constructie geen verhoogde waterdruk aan de onderzijde van de vloerconstructie op kan treden(afsluiting vlak door kwelscherm), wat bij een enkel scherm wel mogelijk is. Hierdoor wordendeze vloerconstructies alleen belast door waterbelasting van de bovenzijde, welke leidt tot eenzwaardere belasting van de vloerconstructie.Ten plaatse van de vloervelden (bk vloer + 0,5 m NAP) dienen aanvullende palen in de hart vande overspanning toegepast te worden om zodoende de vloerdikte niet te hoeven verzwaren.

6.5.1Raakvlak voeg – kwelscherm

Er is een raakvlak tussen de voegconstructie en het kwelscherm. Hierbij dient nagegaan te wor-den wat hoe de aansluiting tussen de voegconstructie met het kwelscherm wordt verbonden.Hierbij spelen twee aandachtspunten een rol:

· Hoe kan de kwelscherm de vervormingen opvangen zonder lokaal te bezwijken;· Hoe kan de aansluiting tussen kwelscherm en de voegconstructie wordt gerealiseerd.

Er zijn een aantal oplosrichtingen beschouwd, te weten:· Slotoplossing met een profiel die voldoende vervorming kan opnemen

· Geolock vinyl profiel· Bentoniet wand met een kunststoffolie in de kern van de bentoniet wand. Folie bevesti-

gen aan de vloerconstructie

In de volgende fase zal dit nader worden beschouwd.

Assen 1 3 21 24

Inlaatwerk betonrandKwelscherm


36

6.6 PaalfunderingEr is een gewichtsberekening gemaakt van de diverse pijlerconstructies. Van enkele onderdelenzijn geen berekeningen gemaakt en zijn doormiddel van inschattingen bepaald. Hiervoor zijnook geen paalbelasting aangegeven. Deze paalbelastingen dienen nader uitgewerkt te worden inde volgende fase. De resultaten zijn terug te vinden in Bijlage 11. De belasting (indien bere-kend), alsmede de bijbehorende PPN’s is in de volgende tabel en figuur terug te vinden.

Figuur 21 Principes locatie palen

Figuur 22 Vorm pijler as 2 t/m 20


37

Tabel 8 Bepaling PPN

Stramien Locatie Enkel ofDubbel

kwelscherm

hoeveelheidpalen

per stramien*

FE***

(SLS)[kN]

FEd***

(ULS)[kN]

PPN

[m NAP]1 Vleugelwand

Zuid westnvt 2 x 6 -15,5

1 VleugelwandZuid Oost

nvt 2 x 9 -15,5

1 Onder wand Dubbel 2 x 13 970 1326 -15,51-2 Vloer (centrisch tussen de

wanden)Dubbel 2 x 6 824 1154 -16,5

2 Kolom IJsselzijde Dubbel 2 x 3 609 813 -16,52 Ruimte tussen de

kolommenDubbel 2 x 3 596 835 -16,5

2 Kolom Reevediepzijde Dubbel 2 x 3 749 1011 -16,525* Vloer, verlengde v.d.


2-3**,4* Vloer (centrisch tussen dewanden, naast de voeg)4*

Dubbel 2 x 6 824 1154 -16,0

3 Kolom IJsselzijde Dubbel 2 x 3 609 813 -15,53 Ruimte tussen de


3 Kolom Reevediepzijde Dubbel 2 x 3 749 1011 -15,535* Vloer, verlengde v.d.


4 Kolom IJsselzijde Enkel 2 x 2 755 1030 -16,04 Ruimte tussen de

kolommenEnkel 1 x 2 508 878 -16,0

4 Kolom Reevediepzijde Enkel 2 x 3 645 865 -16,045* Vloer, verlengde v.d.


4-5** Vloer (tussen de wanden,naast de voeg)

Enkel 1 x 8 715 1000 -13,0

4-5** Vloer uitkraging (naast de voeg)

Enkel 1 x 1 -13,0










Enkel 1 x 8 715 1000 -14,0

6-7** Vloer uitkraging(naast de voeg)

Enkel 1 x 1 -14,0







8 Kolom Reevediepzijde Enkel 2 x 3 645 865 -16,08 Vloer, verlengde v.d.


85* Kolom IJsselzijde Enkel 2 x 2 755 1030 -16,08-9** Vloer (tussen de wanden,

naast de voeg)Enkel 1 x 8 715 1000 -14,0


Enkel 1 x 1 -14,0


38










Enkel 1 x 8 715 1000 -12,5


Enkel 1 x 1 -12,5










Enkel 1 x 8 715 1000 -13,0

12-13** Vloer (naast de voeg) Enkel 1 x 1 -13,013 Kolom IJsselzijde Enkel 2 x 2 755 1030 -15,013 Ruimte tussen de









Enkel 1 x 8 715 1000 -13,0

14-15** Vloer (naast de voeg) Enkel 1 x 1 -13,015 Kolom IJsselzijde Enkel 2 x 2 755 1030 -14,515 Ruimte tussen de









Enkel 1 x 8 715 1000 -12,0

16-17** Vloer uitkraging (naast devoeg)

Enkel 1 x 1 -12,0





18 Kolom IJsselzijde Enkel 2 x 2 755 1030 -14,0


39

18 Ruimte tussen dekolommen

Enkel 1 x 2 508 878 -14,0




Enkel 1 x 8 715 1000 -12,0


Enkel 1 x 1 -12,0










Enkel 1 x 8 715 1000 -14,0


Enkel 1 x 1 -14,0

21 Onder wand Dubbel 2 x 13 867 1247 -17,021 Vloer uitkraging Enkel 2 x 1 -17,022 Onder wand Dubbel 3 x 11 1100 1388 -17,522 Vloer uitkraging Enkel 3 x 1 -17,523 Onder wand Dubbel 2 x 13 867 1247 -18,023 Vloer uitkraging Enkel 2 x 1 -18,0

23-24**,4* Vloer (centrisch tussen dewanden, naast de voeg)

Dubbel 2 x 6 882 1234 -17,0

23-24**,4* Vloer uitkraging (cen-trisch, naast de voeg)

Dubbel 2 x 1 -17,0

24 Onder wand Dubbel 2 x 13 970 1326 -14,524 Vleugelwand

Noord westnvt 2 x 3 -14,5

24 VleugelwandNoord Oost

nvt 2 x 7 890 1250 -14,5

Totaal aantal palen 599* Palen vk 450** Palen tpv voegconstructie, betreft inschatting aantal palen, belasting beperkt op basis van ponsbelastingen randafstand paal tov voegconstructie*** Belasting per paal4* Palen worden gelijkmatig verdeeld aan beide zijden van de voeg5* Verlengde stramien

NB Alle PPN’s onder de wanden zijn bepaald op een minimale draagkracht van ca. 1700 kN.T.p.v. as 23 wordt deze paaldraagkracht niet behaald en is een maximale paaldraag-kracht mogelijk van ca. FRd =1250 kN;

NB Paaldraagkracht van de palen in het vloerveld is beperkt tot 1250 kN om het doorponsenvan de vloer tegen te gaan;

NB Ten plaatse van de voegconstructie met dubbel kwelscherm (as 2-3 en as 23-24) is derandafstand tov de voeg gesteld op 1250 mm om doorponsen van de paal te voorkomen.Op de overige locaties zijn de paalbelastingen maximaal 1000 kN en is een afstand van700 mm van de voeg mogelijk, zonder dat er sprake is van doorponsen;

NB Paalgewicht is niet in de paalberekening meegenomen. Dit dient in de paalberekeningverdisconteerd te worden, aangezien het gewicht afhankelijk is van de diepte;

NB De minimale hart op hart afstand van de palen bedraagt 1500 mm;


40

7. Principe oplossingen secundaire constructie elementenEr zijn enkele principe oplossingen voor secundaire constructieonderdelen uitgezocht. Deze zijn:

· Voegconstructie· Buigslappe voeg· Oplegging en opstort principe· Schampkant, mantelbuizen en verankering leuning· Stootplaten

7.1 VoegconstructieConform Bijlage 7 is een voeg nodig die een maximale voegwijdte kan opnemen, zoals verwoordis H6.1.1. Het standaarddetail van RWS (SD-VOEG-2) zal worden toegepast. Het principe van detoe te passen voegprofiel is in het volgende figuur getoond.

Figuur 23 Principe voegovergang

7.2 Buigslappe voegVoor de buigslappe voegen wordt het standaarddetail van RWS toegepast.

Figuur 24 Buigslappe voegen

7.3 Oplegging en opstortprincipeIn overleg met de prefab leverancier is bepaald dat het dek tenminste 250 mm voorbij hart op-legblok dient te steken. Er is een inschatting van het oplegblok gemaakt. De berekende formaatvan het oplegblok bedraagt: 200 x 300 x 74 mm


41

7.4 Schampkanten, mantelbuizen en verankering leuning

SchampkantenDe fietspad en de schampkant worden op de druklaag gestort. Om niet in de krachstwerkingmee te laten werken zullen de schampkanten en het fietspad om de circa 3 meter worden gedi-lateerd.

MantelbuizenEr worden negen mantelbuizen voorzien, te weten:

· 8 mantelbuizen Ø120mm· 1 glastube

De mantelbuizen en de glastube zijn voorzien in de opstort van het fietspad.

Verankering leuningDe verankering van de leuning worden in de schampkant aangebracht.

7.5 StootplatenEr is gekeken naar de toe te passen stootplaten. De lengte van de stootplaten dienen voldoendeingesloten te zijn door de vleugelwand.

Aan de noord en de zuidzijde worden standaard stootplaten toegepast met een afmeting van5000 x 995 x 350 mm (L x B x H).


42

8. Kritische raakvlakken tbv DOEr zijn enkele kritische raakvlakken geïdentificeerd, welke in het DO dienen te worden beheerst.Het betreft hierbij de binnen het kunstwerk te beschouwen interne alsmede externe raakvlak-ken.

Interne raakvlakken:1. Prefab dek inpassing diverse onderdelen

a. HWAb. Liggerbreedtec. Mantelbuizen

2. Schotbalken en schotbalkopleggingen3. Kwelscherm in combinatie met voegen in de vloerconstructie (denk aan waterdichtheid,

nabij voegen)4. Keuze voor deepwell bemaling of onderwaterbeton t.b.v. bouwkuip diepe deel5. Schuifconstructies

a. Schuiven (verbinding torens en sponningen schuiven)b. Bewegingsvoorzieningen

6. Aansluiting bodembescherming op betonconstructie van de inlaatconstructie

Externe raakvlakken:1. Kabels en leidingen2. Voorbelasting t.p.v. landhoofden landhoofden. Denk hierbij aan mogelijke verschilzettin-

gen tussen hoofddraagconstructie en overige dijktalud en implicaties op het kwelscherm3. Fasering aanbrengen dijklichaam en realiseren betonconstructie4. Aansluiting weg op kunstwerk5. Aansluiting dijk op kunstwerk6. Aansluiting migratiegeul op diepgelegen inlaatwerk7. Stootplaten en dijklichaam (detaillering)


43

9. Doorkijk definitief ontwerp (DO)De volgende ontwerpfase is het definitief ontwerp (DO). In deze fase zullen de volgende onder-delen worden behandeld, te weten:

1. Detaillering waterdicht maken kwelscherm-voeg vloer2. Optimaliseren van de constructieafmetingen en maken van definitieve ontwerpkeuzes3. Maken van diverse modelleringen4. Diverse leveranciers betrekken om tot de juiste constructiekeuzes te komen5. Beschouwing vermoeiing6. Beschouwing bouwfase (o.a. bouwkuipoplossing)7. Beschouwing onderhoudfase8. Vaststellen definitieve paalpunt niveaus (PPN) en het aantal palen9. Modellering definitieve afmeting pijlers10. Modellering definitieve afmeting eindwanden11. Berekening toe te passen wapening12. Bepalen definitieve oplegblok afmetingen13. Bepalen toe te passen voegprofiel vloer14. Maken wapeningschetsen15. Keuze toe te passen stootplaten16. Detailberekening opstorten17. Detailberekening stootplaten18. Brandbelasting


44

Bijlage 1. Krimp en kruip


Krimp dek onderdeel prefabconform: EN 1992-1-1+C2:2011 en EN 1992-1-1+C2:2011/NB:2011, §3.1.4

_________________________________________________________________________

εcd.0 0.85 220 110 αds1×+( ) exp αds2-fcmfcmo

×æçè

ö÷ø

×éêë

ùúû

× 10 6-× βRH×:= [B.11]

RH 75%:= relatieve vochtigheid bij in-situ beton

RH0 100%:=

[B.12]βRH 1.55 1RHRH0

æçè

ö÷ø

3-

éêë

ùúû

× 0.896=:=

αds1 6:=voor cement van klasse Rαds2 0.11:=

fck 60:= [MPa] fcm fck MPa× 8MPa+ 68 MPa×=:=

fcmo 10MPa:=


×æçè

ö÷ø

×éêë

ùúû

× 10 6-× βRH× 3.173 10 4-

´=:=

_________________________________________________________________________

εcd βds kh× εcd.0×:= [3.9]

t1 365 100× 36500=:= Totaal aantal dagen krimp

ts 28:=

Aprefab 205 103× mm2

:=h02 Ac×

u:= dus

h02 205× 103

×990

414=:= mm

βdst1 ts-( )

t1 ts-( ) 0.04 h03

×+

0.991=:= [3.10]

[tabel 3.3]kh 0.722:= voor h.0 > 300<500

εcd.1 βds kh× εcd.0× 2.27 10 4-´=:=

_________________________________________________________________________

εcs εcd εca+:= [3.8]

εca.8 2.5 fck 10-( )× 10 6-× 1.25 10 4-

´=:= [3.12]

t2 t1 ts- 36472=:=

βas 1 exp 0.2- t20.5æ

èöø- 1=:= [3.13]

εca βas εca.8× 1.25 10 4-´=:= [3.11]

εcs εcd.1 εca+ 3.52 10 4-´=:=


Kruip dekconform: EN 1992-1-1+C2:2011 en EN 1992-1-1+C2:2011/NB:2011, §3.1.4

t0 28:= t 365 100× 3.65 104´=:=

α135MPa( )

fcm

éêë

ùúû

0.70.628=:= α2

35MPa( )fcm

éêë

ùúû

0.20.876=:= α3

35MPa( )fcm

éêë

ùúû

0.50.717=:=

φRH if fcm 35MPa> 11

RH100

-æçè

ö÷ø

0.1 3 h0×æè

öø

éêêêë

ùúúúû

α1×+

éêêêë

ùúúúû

α2×, 11

RH100

-æçè

ö÷ø

0.1 3 h0×æè

öø

éêêêë

ùúúúû

+,

éêêêë

ùúúúû

1.608=:=

βfcm16.8MPa

fcm0.497=:= βt0

1

0.1 t00.20

+æè

öø

0.488=:=

βH min 1500 α3× 1.5 1 0.012 RH×( )18+éë ùû× h0× 250 α3×+, é

ëùû fcm 35MPa>if

min 1500 1.5 1 0.012 RH×( )18+éë ùû× h0× 250+, é

ëùû fcm 35MPa£if

800.57=:=

βct t0-( )

βH t+ t0-( )éêë

ùúû

0.3

0.994=:=

φ0 φRH βfcm× βt0× 0.39=:= φ φ0 βc× 0.388=:= kφ1 e φ-

-( )φ

0.829=:=

εcs.1 kφ εcs× 2.917 10 4-´=:=


Krimp dek onderdeel insituconform: EN 1992-1-1+C2:2011 en EN 1992-1-1+C2:2011/NB:2011, §3.1.4

_________________________________________________________________________


×æçè

ö÷ø

×éêë

ùúû

× 10 6-× βRH×:= [B.11]


RH0 100%:=

[B.12]βRH 1.55 1RHRH0

æçè

ö÷ø

3-

éêë

ùúû

× 0.896=:=

αds1 4:=voor cement van klasse Nαds2 0.12:=


fcmo 10MPa:=


×æçè

ö÷ø

×éêë

ùúû

× 10 6-× βRH× 3.001 10 4-

´=:=

_________________________________________________________________________



ts 0:=

h02 Ac×

u:= dus Ainsitu 580mm 1000× mm Aprefab- 3.75 105

´ mm2×=:=

h02 1000 580× 205 103

×-( )×

1000750=:= mm

βdst1 ts-( )

t1 ts-( ) 0.04 h03

×+

0.978=:= [3.10]

[tabel 3.3]kh 0.7:= voor h.0 > 500

εcd.1 βds kh× εcd.0× 2.054 10 4-´=:=

_________________________________________________________________________


εca.8 2.5 fck 10-( )× 10 6-× 6.25 10 5-

´=:= [3.12]

t2 t1 ts- 36500=:=

βas 1 exp 0.2- t20.5æ

èöø- 1=:= [3.13]

εca βas εca.8× 6.25 10 5-´=:= [3.11]

εcs.2 εcd.1 εca+ 2.679 10 4-´=:=

αT 10 10 6-´:= [1/oC] T

εcs.2αT

26.79=:= temperatuurbelasting [oC] ipv krimp


Resulterende Krimp dek

εcs.gemεcs.1 Aprefab× εcs.2 Ainsitu×+

Aprefab Ainsitu+2.763 10 4-

´=:=

αT 10 10 6-´:= [1/oC] T

εcs.gemαT



45

Bijlage 2. Temperatuurbelasting


46

Gelijkmatig:


Gelijkmatige Temperatuurbelasting

Gelijkmatige temperatuurbelasting is bepaald conform NEN-EN 1991-1-5, Bijlage A.

Onderstaande factoren conform tabel NB.4-B.1:

k1 0.781:=

k2 0.056:=

k3 0.393:=

k4 0.156-:=

Kans op overschrijden bedraagd 1 keer per 100 jaar.

p1

1000.01=:=

De maximum en de minimum luchttemperaturen zijn bepaald conform de verwijzing welkegeleverdis in Bijlage A. De waarden zijn terug te vinden in NEN-EN 1991-1-5, tabel 5.2.

Tmax 30:=

Tmin 25-:=

Tmax.p Tmax k1 k2 ln ln 1 p-( )-( )×-( )× 31.16=:= (A.1)

(A.2)Tmin.p Tmin k3 k4 ln ln 1 p-( )-( )×+( )× 27.77-=:=

T0 10:=

Conform Figuur NB.1 -6.1 kan T_e,max en T_e,min bepaald worden.

Te.max Tmax.p 2+ 33.2=:=

Te.min Tmin.p 8+ 19.8-=:=

De toe te passen gelijkmatige temperatuursbelasting bedraagt:

ΔTN.con T0 Te.min-( )- 29.8-=:= (6.1)

ΔTN.exp Te.max T0- 23.2=:= (6.2)


47

Gradiënt dek:


Project: Isala DeltaObject: KW 01Sheet title: Temperatuurbelastingkolom

Date: 11-6-2015Name:TIN

Page 1Revision: 01

Opsplitsing temperatuurverdeling in verschillende onderdelen- Betonconstructies onder Temperatuur- en Krimpvervormingen, K. van Breugel- Onderdeel: Dek______________________________________________________________________________________Deze sheet is gemaakt door Katarzyna Drwiega en gevalideerd door Hans Galjaard (19-9-2013)Uitsluitend de gele invoervelden mogen worden ingevuld)______________________________________________________________________________________

A - Opwarming 1. Input

ΔT1 11deg:=

ΔT2 5.4deg:=

ΔT3 0deg:=

h1 0.15m:=

h2 0.174m:=

h3 0.174m:=

h 0.58m:=

b 12m:=

2. Gemiddelde temperatuur

ΔTgem0.5 ΔT1 ΔT2+( )× h1× 0.5 ΔT2× h2×+ 0.5 ΔT3× h3×+

h2.931 deg×=:= Ic

b h3×12

0.195 m4=:=

3. Temperatuurverschil

ΔTbh b×Ic

ΔT1h12

×h2

h13

-æçè

ö÷ø

× ΔT2h12

×h2

2 h1×

3-

æçè

ö÷ø

×+

ΔT2h22

×h2

h1-h23

-æçè

ö÷ø

× ΔT3h32

×h2

h33

-æçè

ö÷ø

×-+

...éêêêêë

ùúúúúû

× 11.182 deg×=:=

4. Eigen temperatuur

ΔTe1 ΔT1 ΔTgemΔTb

2+

æçè

ö÷ø

- 2.478 deg×=:= ΔTe4 0 ΔTgemΔTb

2

h2

h3-æçè

ö÷ø

h

2

×-

éêêêë

ùúúúû

- 0.694- deg×=:=


2

h2

h1-æçè

ö÷ø

h

2

×+

éêêêë

ùúúúû

- 0.23- deg×=:= ΔTe5 ΔT3 ΔTgemΔTb

2-

æçè

ö÷ø

- 2.66 deg×=:=

ΔTe3 0 ΔTgemΔTb

2

h2

h1- h2-æçè

ö÷ø

h

2

×+

éêêêë

ùúúúû

- 2.275- deg×=:=




Page 2Revision: 01

B - Afkoeling1. Input

ΔT1 5.3- deg:=

ΔT2 3.1- deg:=

ΔT3 0deg:=

ΔT4 0deg:=

h1 0.116m:=

h2 0.145m:=

h3 0.145m:=

h4 0.116m:=

2. Gemiddelde temperatuur

ΔTgem0.5 ΔT1 ΔT2+( )× h1× 0.5 ΔT2× h2×+ 0.5 ΔT3× h3×+

h1.228- deg×=:=

3. Temperatuurverschil

ΔTbh b×Ic

ΔT1h12

×h2

h13

-æçè

ö÷ø

× ΔT2h12

×h2

2 h1×

3-

æçè

ö÷ø

×+

ΔT2h22

×h2

h1-h23

-æçè

ö÷ø

× ΔT3h32

×h2

h33

-æçè

ö÷ø

×-+

...

ΔT3-h42

×h2

2 h4×

3-

æçè

ö÷ø

× ΔT4h42

×h2

h43

-æçè

ö÷ø

×-+

...

éêêêêêêë

ùúúúúúúû

× 5.127- deg×=:=

4. Eigen temperatuur


2+

æçè

ö÷ø

- 1.509- deg×=:=


2

h2

h1-æçè

ö÷ø

h

2

×+

éêêêë

ùúúúû

- 0.334- deg×=:=

ΔTe3 0 ΔTgemΔTb

2

h2

h1- h2-æçè

ö÷ø

h

2

×+

éêêêë

ùúúúû

- 1.484 deg×=:=

ΔTe4 0 ΔTgemΔTb-

2

h2

h3- h4-

h

2

æçççè

ö÷÷÷ø

×+

éêêêë

ùúúúû

- 0.971 deg×=:=

ΔTe5 ΔT3 ΔTgemΔTb-

2

h2

h4-

h

2

æçççè

ö÷÷÷ø

×+

éêêêë

ùúúúû

- 0.311- deg×=:=

ΔTe6 ΔT4 ΔTgemΔTb-

2+

æçè

ö÷ø

- 1.336- deg×=:=




Page 3Revision: 01


48

Bijlage 3. Belastingcombinaties


Belastingcombinaties dek

COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9BG1 Eigen gewicht LG1 Permanent Standaard 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,30 1,30BG2 Rustende belasting LG1 Permanent Standaard 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,30 1,30BG3 Krimp & kruip LG2 Variabel Standaard 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,30 1,30BG4 Temperatuurbelasting gelijkmatig zomer Tempj Variabel Exclusief Master BG6 0,30 0,11 0,80 0,28 0,30 0,11 0,45 0,16BG5 Temperatuurbelasting gelijkmatig winter Tempj Variabel Exclusief Master BG7 0,30 0,11 0,80 0,28 0,30 0,11 0,45 0,16BG6 Temperatuurbelasting gradient opwarmen Tempdo Variabel Standaard Slave BG4 0,23 0,30 0,60 0,80 0,23 0,30 0,34 0,45BG7 Temperatuurbelasting gradient afkoelen Tempda Variabel Standaard Slave BG5 0,23 0,30 0,60 0,80 0,23 0,30 0,34 0,45BG8 Wind 100% haaks Wind Variabel Exclusief 1,50 1,50BG9 Wind 40% haaks + 40% langs Wind Variabel Exclusief 1,50 1,50BG10 UDL rand geheel UDL Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG11 UDL midden geheel UDL Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG12 UDL Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG13 UDL rand maatgevend veld 1 UDL Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG14 UDL midden maargevend veld 1 UDL Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG15 UDL Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG16 UDL rand maatgevend veld 2 UDL Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG17 UDL midden maatgevend midden veld 2 UDL Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG18 UDL Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG19 BS As 1 rand BS Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG20 BS oplegging 1 veld 1 rand maatgevend BS Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG21 BS oplegging 2 veld 1 rand maatgevend BS Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG22 BS oplegging 1 veld 1 midden maatgevend BS Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG23 BS oplegging 2 veld 1 midden maatgevend BS Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG24 BS As 2 rand BS Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG25 BS As 2 midden BS Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG26 BS Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG27 BS Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG28 Remmen rand Remmen Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG29 Remmen midden Remmen Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG30 Remmen Variabel Exclusief 0,40 0,40 0,40 0,40 0,80 0,80 1,08 1,08BG31 Steunpuntzetting oplegging as 1 Zetting Variabel Standaard 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,30 1,30BG32 Steunpuntzetting oplegging as 2 Zetting Variabel Standaard 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,30 1,30BG33 Zetting Variabel Standaard 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,30 1,30BG34 Zetting Variabel Standaard 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,30 1,30BG35 Aanrijding dek nabij steunpunt 1 veld 1 Calamiteit Variabel ExclusiefBG36 Aanrijding dek nabij steunpunt 2 veld 1 Calamiteit Variabel Exclusief

COMB10 COMB11 COMB12 COMB13 COMB14 COMB15 COMB16 COMB17 COMB18 COMB19 COMB20BG1 Eigen gewicht LG1 Permanent Standaard 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00BG2 Rustende belasting LG1 Permanent Standaard 1,20 1,20 1,20 1,20 0,90 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00BG3 Krimp & kruip LG2 Variabel Standaard 1,20 1,20 1,20 1,20 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00BG4 Temperatuurbelasting gelijkmatig zomer Tempj Variabel Exclusief Master BG6 1,50 0,53 0,45 0,16 0,80 0,28 0,30 0,11 0,30 0,11BG5 Temperatuurbelasting gelijkmatig winter Tempj Variabel Exclusief Master BG7 1,50 0,53 0,45 0,16 0,80 0,28 0,30 0,11 0,30 0,11BG6 Temperatuurbelasting gradient opwarmen Tempdo Variabel Standaard Slave BG4 1,13 1,50 0,34 0,45 0,60 0,80 0,23 0,30 0,23 0,30BG7 Temperatuurbelasting gradient afkoelen Tempda Variabel Standaard Slave BG5 1,13 1,50 0,34 0,45 0,60 0,80 0,23 0,30 0,23 0,30BG8 Wind 100% haaks Wind Variabel Exclusief 1,50 1,50 1,50 1,50BG9 Wind 40% haaks + 40% langs Wind Variabel Exclusief 1,50 1,50 1,50 1,50BG10 UDL rand geheel UDL Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG11 UDL midden geheel UDL Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG12 UDL Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG13 UDL rand maatgevend veld 1 UDL Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG14 UDL midden maargevend veld 1 UDL Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG15 UDL Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG16 UDL rand maatgevend veld 2 UDL Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG17 UDL midden maatgevend midden veld 2 UDL Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG18 UDL Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG19 BS As 1 rand BS Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG20 BS oplegging 1 veld 1 rand maatgevend BS Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG21 BS oplegging 2 veld 1 rand maatgevend BS Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG22 BS oplegging 1 veld 1 midden maatgevend BS Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG23 BS oplegging 2 veld 1 midden maatgevend BS Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG24 BS As 2 rand BS Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG25 BS As 2 midden BS Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG26 BS Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG27 BS Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG28 Remmen rand Remmen Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG29 Remmen midden Remmen Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG30 Remmen Variabel Exclusief 1,08 1,08 1,35 1,35 0,40 0,40 0,80 0,80 0,40 0,40BG31 Steunpuntzetting oplegging as 1 Zetting Variabel Standaard 1,20 1,20 1,20 1,20 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00BG32 Steunpuntzetting oplegging as 2 Zetting Variabel Standaard 1,20 1,20 1,20 1,20 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00BG33 Zetting Variabel Standaard 1,20 1,20 1,20 1,20 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00BG34 Zetting Variabel Standaard 1,20 1,20 1,20 1,20 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00BG35 Aanrijding dek nabij steunpunt 1 veld 1 Calamiteit Variabel Exclusief 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00BG36 Aanrijding dek nabij steunpunt 2 veld 1 Calamiteit Variabel Exclusief 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

UGT 6.10b Bijzondere belasting 6.11b

Quasi permanent (Doorbuiging)6.16b Frequent (Scheurvorming) 6,15b UGT 6.10a

Master / Slave

BG Belasting Lastgroep Relatie Master / SlavePermanentof Variabel

BG Belasting Lastgroep Permanentof Variabel

Relatie


49

Bijlage 4. Stijfheden oplegblokken


50

Minimale oplegkracht

Er worden 2 liggers op een enkel blok toegepast. De bepaling van de belasting is als volgt:

; , = 0,9 ⋅ 25 ⋅ 2 ⋅ 0,58 ⋅11,2

2 = 146,2


Dimension a lies parallel to the axle of the bridge deck

Fx;d = Horizontal force parallel to the axle of the bridge deck P/T = Persistent/Transient

Fy;d = Horizontal force perpendicular to the axle of the bridge deck A = Accidental

vx;d = Horizontal relative displacement parallel to the axle of the bridge deck

vy;d = Horizontal relative displacement perpendicular to the axle of the bridge deck

aa;d = Angular rotation across width a of the bearing

ab;d = Angular rotation across the length b of the bearing

Plan size of the bearing (width x length)Overall width of the bearing a = 200 mm shorter dimension of the bearingOverall length of the bearing b = 300 mm longer dimension of the bearingEffective width a' = 190 mm a' = a - [2 x tc;w]Effective length b' = 290 mm b' = b - [2 x tc;l]Number of elastomeric layers n = 6Thickness individual layer ti = 8 mm = t1 = t2Thickness reinforcing plate ts = 3 mmCover top and bottom tc = 2,5 mm Overall plan area of the bearing A = mm²Cover side (width) tc;w = 5 mm Effective plan area A1 = mm²Cover side (length) tc;l = 5 mm Reduced effective plan area Ar;min = mm²Total thickness of elastomer in shear Te = 48 mm Shape factor S =Total thickness of elastomer including cover Tq = 53 mmTotal nominal thickness of the bearing Tb = 74 mm

Mechanical properties Additional factorsBearing Shear modulus Ge = 0,9 N/mm² Type loading factor Kl = 1,0 for static loads

Modulus of elasticity E = 2000 N/mm² Kl = 1,0 for live loads

Steel plates Steel grade S235 Rotational limitation Kr;d = 3,0Surface Friction factor Kf = 0,6 for concrete

ROK 1.0Verify elastomeric bearings according to ROK 1.0, art. 6.4 (for accidental loads: eq;d ≤ 2,0 and me = 0,50) No

Maximum design strainDesign strain due to compressive loads ec;d = 3,96Shear strain due to translatory movements eq;d = 0,50Nominal strain due to angular rotations ea;d = 0,00

Total strain due to design load effects et;d = 4,46 4,46 ≤ 7,00

P/T eq;d;max = 0,82 0,82 ≤ 1,00

A eq;d;max = - - ≤ 1,00

Reinforcing plate thicknessThickness of reinforcing plate ts ≥ ts;min 3,00 ≥ 1,51

Minimum thickness of reinforcing plate ts ≥ 2,0 mm 3,00 ≥ 2,00

Stability criteriaRotational limitation condition (R.L.C.) Svz;d - (a'· aa;d + b' · ab;d) / Krd ≥ 0,00 0,61 ≥ 0,00

Buckling stability Fz;d;max / Ar ≤ (2 · a' · G · S) / (3 · Te) 17,03 ≤ 17,04

Non sliding condition me = 0,44Fxy;d / (me · Fz;d;min) ≤ 1,00 0,76 ≤ 1,00Fz;d;min / Ar ≥ 3,0 3,13 ≥ 3,00

Forces, moments and deformations exerted on the structureAverage stress underneath the bearing s'c;m;d = 17,03 N/mm²

Resultant of the horizontal forces Fxy;d = 49,0 kN -> Fx;d = 48,5 kN

Restoring moment due to rotation Ma;d = 0,0 kNm Fy;d = 6,9 kN

Maximum deflection of the bearing Svz;d;max = 3,34 mm

Minimum movements to be assumed for strength analysis according to EN 1337-1, art. 5.5Resultant rotational movement not less than 0,0030 rad for all combinations 0,0000 ≥ 0,0030

Resultant translational movement not less than 10 mm for all combinations 26,6 ≥ 10

Stiffness of the bearingLateral stiffness Khor = 1,13 MN/m a · b · G / Te

Vertical stiffness Kvert = 238 MN/m Fz;d;min / Svz;d

Project: Isala DeltaProjectcode: 3608

Date: 11-6-2015

Subject: IIJD - Oplegging prefab dekBearing size: 200 mm x 300 mm x 74 mm Release: V0.20 18-1-2013

Type

EN 1337-3 Structural bearings - Part 3: Elastomeric bearings (rectangular)

Load

san

ddi

spla

cem

ents

Combination Fz;d;max [kN] Fz;d;min [kN] Fx;d [kN]3,43 0,0000 0,0000 P/T

2 204 146,2 371 795 146,2 18 1 10,243

3,43

Fy;d [kN] vx;d [mm] vy;d [mm]

0,0000 0,0000

aa;d [rad] ab;d [rad]

P/T3 0 0 0 0 0 0 0,0000 0,0000 P/T

3 10,243

P/T5 0 0 0 0 0 0 0,0000 0,0000 P/T4 0 0 0 0 0 0 0,0000 0,0000

P/T7 0 0 0 0 0

0 0,0000 0,0000 P/T

6 0 0 0 0 0 0 0,0000 0,0000

Con

figur

atio

n

200 x 300

0 0,0000 0,0000 P/T8 0 0 0 0 0

7,17

600005510041433

Prop

ertie

sD

esig

n

(Combination 1) Fulfil

-(Combination 2) Fulfil

(Combination 1) FulfilFulfil

(Combination 2) Fulfil(Combination 1) Fulfil


(Combination 1)

(Combination 2)(Combination 8)

(Combination 1)


(Combination 2) Fail(Combination 1) Fulfil

Fz;d

Fy;d

x;dFx;dv

ba

a;da


51

Bijlage 5. Resultaten SCIA onderdeel dek


1. ProjectLicentienaam KWS-VHB AutomatiseringProject Isala DeltaOnderdeel Inlaatwerk IJsseldijkOmschrijving VO Dek berekeningAuteur TINDatum 08-07-2015Constructie Algemeen XYZAantal knopen : 140Aantal staven : 60Aantal platen : 9Aantal vaste lichamen : 0Aantal gebruikte doorsneden : 1Aantal belastingsgevallen : 36Aantal gebruikte materialen : 3Gravitatieversnelling [m/s2] 10,000Nationale norm EC - EN

2. Inhoudsopgave1. Project 12. Inhoudsopgave 13. Model 5

3.1. 3D view model 53.2. Maatvoering model 5

4. Materialen 64.1. Materialen 64.2. Doorsneden 6

5. Belastingsgevallen 75.1. Belastingsgevallen 7

5.1.1. Belastingsgevallen - BG1 75.1.1.1. 75.1.1.2. -1












5.1.13. Belastingsgevallen - BG13 155.1.13.1. 15

ProjectOnderdeel

AuteurDatum

Isala DeltaInlaatwerk IJsseldijk

TIN08-07-2015

Nationale normNationale Bijlage

LicentienaamLicentienummer

EC - ENNederlandse NEN-EN NA

KWS-VHB Automatisering631144

Scia Engineer 15.0.120

1/92


5.1.13.2. -15.1.14. Belastingsgevallen - BG14 15

5.1.14.1. 165.1.14.2. -1























6. Resultaatklasses 317. 2D-elementen 31

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






2/92


8. Knoopondersteuningen 319. Berekeningsverslag 3210. Reacties 36

10.1. Reacties 3610.2. Rx 3610.3. Ry 3710.4. Rz 37

11. Verplaatsing dek 3811.1. Verplaatsing van knopen 3811.2. Uz 38

12. Reacties per belastingsgeval 3912.1. Belastingsgevallen 39

12.1.1. Belastingsgevallen - BG1 3912.1.1.1. Reacties; Rx 4012.1.1.2. Reacties; Rx -1



















12.1.20. Belastingsgevallen - BG20 67

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






3/92


12.1.20.1. Reacties; Rx 6812.1.20.2. Reacties; Rx -1

















ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






4/92


3. Model3.1. 3D view model

3.2. Maatvoering model

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






5/92

X

YZ

X

Y

Z


4. Materialen4.1. MaterialenBeton EC2

Naam Type Massa eenheid E-mod Poisson - nu Thermisch uitz. Karakteristieke[kg/m3] [MPa] [m/mK] cylinderdruksterkte

fck(28)[MPa]

C30/37 Beton 2500,0 1,0933e+04 0.2 0,00 30,00C45/55 Beton 2500,0 3,6300e+04 0.2 0,00 45,00C45/55 geen gewicht Beton 0,0 3,6300e+04 0.2 0,00 45,00

4.2. DoorsnedenCS1Type RechthoekUitgebreid 150; 300Vorm type Dikke wandenOnderdeelmateriaal C45/55 geen gewichtBouwwijze betonA [m2] 4,5000e-02Ay [m2], Az [m2] 3,7500e-02 3,7500e-02AL [m2/m], AD [m2/m] 9,0000e-01 9,0000e-01cYUCS [mm], cZUCS [mm] 150 75α [deg] 0,00Iy [m4], Iz [m4] 8,4375e-05 3,3750e-04iy [mm], iz [mm] 43 87Wely [m3], Welz [m3] 1,1250e-03 2,2500e-03Wply [m3], Wplz [m3] 0,0000e+00 0,0000e+00Mply+ [Nm], Mply- [Nm] 0,00e+00 0,00e+00Mplz+ [Nm], Mplz- [Nm] 0,00e+00 0,00e+00dy [mm], dz [mm] 0 0It [m4], Iw [m6] 2,3158e-04 0,0000e+00β y [mm], β z [mm] 0 0

Afbeelding

Verklaring van symbolenA GebiedAy Afschuifoppervlak in hoofd y-richtingAz Afschuifoppervlak in hoofd z-richtingAL Omtrek per eenheidslengteAD Uithardingsoppervlakte per

eenheidslengtecYUCS Zwaartepunt coordinaten in Y-richting

van het invoer assen systeemcZUCS Zwaartepunt coordinaten in Z-richting

van het invoer assen systeemIYLCS Tweede moment van het gebied rond

de YLCS as

Verklaring van symbolenIZLCS Tweede moment van het gebied rond

de ZLCS asIYZLCS Product moment van het gebied in

het LCS systeemα Rotatiehoek van het hoofd assen

systeemIy Tweede moment van het gebied rond

de hoofd y-asIz Tweede moment van het gebied rond

de hoofd z-asiy Traagheidsstraal rond de hoofd y-asiz Traagheidsstraal rond de hoofd z-as

H15

0

B 300

z

y

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






6/92


Verklaring van symbolenWely Elastische doorsnede modulus rond de

hoofd y-asWelz Elastische doorsnede modulus rond de

hoofd z-asWply Plastische doorsnede modulus rond de

hoofd y-asWplz Plastische doorsnede modulus rond de

hoofd z-asMply+ Plastisch moment rond de hoofd y-as

voor een positief My momentMply- Plastisch moment rond de hoofd y-as

voor een negatief My momentMplz+ Plastisch moment rond de hoofd z-as

voor een positief Mz moment

Verklaring van symbolenMplz- Plastisch moment rond de hoofd z-as

voor een negatief Mz momentdy Afschuif middencoordinaat in hoofd

y-richting gemeten vanaf hetzwaartepunt - Niet berekend ofvereenvoudigd

dz Afschuif middencoordinaat in hoofdz-richting gemeten vanaf hetzwaartepunt - Niet berekend ofvereenvoudigd

It Torsie constante - Niet berekend ofvereenvoudigd

Iw Welvings constante - Niet berekend ofvereenvoudigd

β y Mono-symmetrische constante rondde hoofd y-as

β z Mono-symmetrische constante rondde hoofd z-as

5. Belastingsgevallen5.1. Belastingsgevallen5.1.1. Belastingsgevallen - BG1

Naam Omschrijving Actie type Lastgroep RichtingSpec Belastingtype

BG1 Eigen Gewicht Permanent EG + RB -ZEigen gewicht

5.1.1.1.

5.1.1.1.

5.1.2. Belastingsgevallen - BG2Naam Omschrijving Actie type Lastgroep

Spec BelastingtypeBG2 RB Permanent EG + RB

Standaard

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






7/92

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.2.1.

5.1.2.1.

5.1.3. Belastingsgevallen - BG3Naam Omschrijving Actie type Lastgroep 'Master'

belastingsgevalSpec Belastingtype

BG3 Krimp en kruip Variabel Krimp en GeenKruip

Temperatuur Statisch

5.1.3.1.

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






8/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.3.1.

5.1.4. Belastingsgevallen - BG4Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Duur 'Master'


BG4 Temperatuurbelasting Variabel Tempj Kort Geengelijkmatig zomerStandaard Statisch

5.1.4.1.

5.1.4.1.



BG5 Temperatuurbelasting Variabel Tempj Kort Geengelijkmatig winterStandaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






9/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.5.1.

5.1.5.1.



BG6 Temperatuurbelasting Variabel Tempdo Kort BG4 -gradient opwarmen Temperatuurbelasting

gelijkmatig zomerStandaard Statisch

5.1.6.1.

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






10/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.6.1.



BG7 Temperatuurbelasting Variabel Tempda Kort BG5 -gradient afkoelen Temperatuurbelasting

gelijkmatig winterStandaard Statisch

5.1.7.1.

5.1.7.1.



BG8 Wind 100% haaks Variabel Wind Kort GeenStandaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






11/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.8.1.

5.1.8.1.



BG9 Wind 40% haaks + Variabel Wind Kort Geen40% langsStandaard Statisch

5.1.9.1.

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






12/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.9.1.



BG10 UDL rand geheel Variabel UDL Kort GeenStandaard Statisch

5.1.10.1.

5.1.10.1.



BG11 UDL midden geheel Variabel UDL Kort GeenStandaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






13/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.11.1.

5.1.11.1.



BG12 Variabel UDL Kort GeenStandaard Statisch

5.1.12.1.

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






14/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.12.1.



BG13 UDL rand Variabel UDL Kort Geenmaatgevend veld 1Standaard Statisch

5.1.13.1.

5.1.13.1.



BG14 UDL midden Variabel UDL Kort Geenmaatgevend veld 1Standaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






15/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.14.1.

5.1.14.1.




5.1.15.1.

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






16/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.15.1.




5.1.16.1.

5.1.16.1.




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






17/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.17.1.

5.1.17.1.




5.1.18.1.

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






18/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.18.1.



BG19 BS As 1 rand Variabel BS Kort GeenStandaard Statisch

5.1.19.1.

5.1.19.1.



BG20 BS Oplegging 1 veld Variabel BS Kort Geen1 rand maatgevendStandaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






19/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.20.1.

5.1.20.1.




5.1.21.1.

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






20/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.21.1.



BG22 BS Oplegging 1 veld Variabel BS Kort Geen1 middenmaatgevendStandaard Statisch

5.1.22.1.

5.1.22.1.




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






21/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.23.1.

5.1.23.1.




5.1.24.1.

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






22/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.24.1.



BG25 BS As 2 midden Variabel BS Kort GeenStandaard Statisch

5.1.25.1.

5.1.25.1.



BG26 Variabel BS Kort GeenStandaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






23/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.26.1.

5.1.26.1.




5.1.27.1.

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






24/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.27.1.



BG28 Remmen rand Variabel Remmen Kort GeenStandaard Statisch

5.1.28.1.

5.1.28.1.



BG29 Remmen midden Variabel Remmen Kort GeenStandaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






25/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.29.1.

5.1.29.1.



BG30 Variabel Remmen Kort GeenStandaard Statisch

5.1.30.1.

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






26/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.30.1.



BG31 Steunpuntzetting as Variabel Steunpuntzetting Kort Geen1Standaard Statisch

5.1.31.1.

5.1.31.1.




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






27/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.32.1.

5.1.32.1.



BG33 Variabel Steunpuntzetting Kort GeenStandaard Statisch

5.1.33.1.

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






28/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.33.1.




5.1.34.1.

5.1.34.1.



BG35 Aanrijding dek Variabel Remmen Kort Geensteunpunt 1 veld 1Standaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






29/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.35.1.

5.1.35.1.




5.1.36.1.

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






30/92

X

Y

Z

X

Y

Z

X

Y

Z


5.1.36.1.

6. ResultaatklassesNaam Lijst

Doorbuiging Combi1 - Omhullende - bruikbaarheidCombi2 - Omhullende - bruikbaarheidCombi3 - Omhullende - bruikbaarheid

Scheurvorming Combi4 - Omhullende - bruikbaarheidCombi5 - Omhullende - bruikbaarheidCombi6 - Omhullende - bruikbaarheidCombi7 - Omhullende - bruikbaarheid

UGT Combi8 - Omhullende - bruikbaarheidCombi9 - Omhullende - bruikbaarheidCombi10 - Omhullende - bruikbaarheidCombi11 - Omhullende - bruikbaarheidCombi12 - Omhullende - bruikbaarheidCombi13 - Omhullende - bruikbaarheid

Bijzonder combinatie Combi14 - Omhullende - bruikbaarheidCombi15 - Omhullende - bruikbaarheidCombi16 - Omhullende - bruikbaarheidCombi17 - Omhullende - bruikbaarheidCombi18 - Omhullende - bruikbaarheidCombi19 - Omhullende - bruikbaarheidCombi20 - Omhullende - bruikbaarheid

7. 2D-elementenNaam Laag Type Rekenmodel Materiaal Dikte type D.

[mm]E6 Dek vloer (90) Standaard C45/55 constant 580E7 Dek vloer (90) Standaard C45/55 constant 580E8 Dek vloer (90) Standaard C45/55 constant 580E9 Dek vloer (90) Standaard C45/55 constant 580E10 Dek vloer (90) Standaard C45/55 constant 580E11 Buigslappe voeg vloer (90) Standaard C30/37 constant 130E12 Buigslappe voeg vloer (90) Standaard C30/37 constant 130E13 Buigslappe voeg vloer (90) Standaard C30/37 constant 130E14 Buigslappe voeg vloer (90) Standaard C30/37 constant 130

8. KnoopondersteuningenNaam Knoop Systeem Type X Stijfheid X Y Stijfheid Y Z Stijfheid Z Rx Ry Rz

[MN/m] [MN/m] [MN/m]Sn533 K1137 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn534 K1138 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn535 K1139 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn536 K1140 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn537 K1143 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn538 K1144 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn539 K1147 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn540 K1148 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn541 K1151 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn542 K1152 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij Vrij

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






31/92

X

Y

Z


Naam Knoop Systeem Type X Stijfheid X Y Stijfheid Y Z Stijfheid Z Rx Ry Rz[MN/m] [MN/m] [MN/m]

Sn553 K1174 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn554 K1177 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn555 K1178 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn556 K1181 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn557 K1182 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn558 K1185 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn559 K1186 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn560 K1189 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn561 K1190 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn562 K1192 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn573 K1214 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn574 K1217 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn575 K1218 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn576 K1221 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn577 K1222 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn578 K1225 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn579 K1226 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn580 K1229 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn581 K1230 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn582 K1232 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn593 K1254 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn594 K1257 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn595 K1258 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn596 K1261 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn597 K1262 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn598 K1265 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn599 K1266 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn600 K1269 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn601 K1270 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn602 K1272 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn613 K1294 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn614 K1297 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn615 K1298 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn616 K1301 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn617 K1302 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn618 K1305 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn619 K1306 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn620 K1309 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn621 K1310 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn622 K1312 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn633 K1334 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn634 K1337 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn635 K1338 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn636 K1341 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn637 K1342 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn638 K1345 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn639 K1346 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn640 K1349 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn641 K1350 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij VrijSn642 K1352 GCS Standaard Verend 1,1300e+00 Verend 1,1300e+00 Verend 2,3800e+02 Vrij Vrij Vrij

9. BerekeningsverslagLineaire berekening

Aantal 2D elementen 2186Aantal 1D elementen 60Aantal netknopen 2346Aantal vergelijkingen 14076Belastinggevallen BG1

BG2BG3BG4BG5BG6BG7

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






32/92


Aantal 2D elementen 2186Aantal 1D elementen 60Aantal netknopen 2346Aantal vergelijkingen 14076

BG8BG9BG10BG11BG13BG14BG16BG17BG19BG20BG21BG22BG23BG24BG25BG28BG29BG31BG32BG35BG36

Buigtheorie MindlinStart berekening 08.07.2015 07:59Einde berekening 08.07.2015 07:59

Som van lasten en reacties.

[kN] X Y ZBG BG1 last 0.0 0.0 -9630.0

knoopreacties 0.0 0.0 9630.0lijnreactions 0.0 0.0 0.0contact 1D 0.0 0.0 0.0contact 2D 0.0 0.0 0.0

BG BG2 last 0.0 0.0 -2835.9knoopreacties 0.0 0.0 2835.9lijnreactions 0.0 0.0 0.0contact 1D 0.0 0.0 0.0contact 2D 0.0 0.0 0.0

BG BG3 last 0.0 0.0 0.0knoopreacties 0.0 0.0 0.0lijnreactions 0.0 0.0 0.0contact 1D 0.0 0.0 0.0contact 2D 0.0 0.0 0.0





BG BG8 last 0.0 195.4 0.0

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






33/92


[kN] X Y Zknoopreacties 0.0 -195.4 0.0lijnreactions 0.0 0.0 0.0contact 1D 0.0 0.0 0.0contact 2D 0.0 0.0 0.0

BG BG9 last -78.1 78.3 0.0knoopreacties 78.1 -78.3 0.0lijnreactions 0.0 0.0 0.0contact 1D 0.0 0.0 0.0contact 2D 0.0 0.0 0.0












BG BG21 last 0.0 0.0 -1200.0knoopreacties 0.0 0.0 1200.0lijnreactions 0.0 0.0 0.0

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






34/92


[kN] X Y Zcontact 1D 0.0 0.0 0.0contact 2D 0.0 0.0 0.0







BG BG28 last -509.9 0.0 0.0knoopreacties 509.9 0.0 0.0lijnreactions 0.0 0.0 0.0contact 1D 0.0 0.0 0.0contact 2D 0.0 0.0 0.0

BG BG29 last -509.9 0.0 0.0knoopreacties 509.9 0.0 0.0lijnreactions 0.0 0.0 0.0contact 1D 0.0 0.0 0.0contact 2D 0.0 0.0 0.0






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






35/92


[kN] X Y ZBG BG35 last 0.0 200.0 0.0

knoopreacties 0.0 -200.0 0.0lijnreactions 0.0 0.0 0.0contact 1D 0.0 0.0 0.0contact 2D 0.0 0.0 0.0

BG BG36 last 0.0 200.0 0.0knoopreacties 0.0 -200.0 0.0lijnreactions 0.0 0.0 0.0contact 1D 0.0 0.0 0.0contact 2D 0.0 0.0 0.0

10. Reacties10.1. ReactiesLineaire berekening, Extreem : GlobaalSelectie : AlleKlasse : UGT

Steunpunt BG Rx Ry Rz Mx My Mz[kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]

Sn613/K1294 Combi10/1 -24,42 2,94 259,96 0,00 0,00 0,00Sn536/K1140 Combi10/2 36,01 -3,32 203,59 0,00 0,00 0,00Sn533/K1137 Combi10/3 -14,48 -13,12 281,04 0,00 0,00 0,00Sn642/K1352 Combi10/4 32,50 8,37 204,57 0,00 0,00 0,00Sn602/K1272 Combi11/5 16,23 1,76 130,62 0,00 0,00 0,00Sn533/K1137 Combi11/6 15,14 0,90 794,14 0,00 0,00 0,00Sn533/K1137 Combi8/7 0,47 -0,01 285,50 0,00 0,00 0,00

10.2. Rx

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






36/92

X

YZ


10.3. Ry

10.4. Rz

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






37/92

X

YZ

X

YZ


11. Verplaatsing dek11.1. Verplaatsing van knopenLineaire berekening, Extreem : GlobaalSelectie : AlleKlasse : Doorbuiging

Staaf BG Knoop Ux Uy Uz Fix Fiy Fiz[mm] [mm] [mm] [mrad] [mrad] [mrad]

E8 Doorbuiging K418 -13,584 -1,624 -0,908 -0,1 -1,9 0,0E10 Doorbuiging 1831 10,214 2,772 0,164 0,1 4,2 0,0E8 Doorbuiging K417 -13,313 -3,376 -0,780 -0,2 -1,8 0,0E10 Doorbuiging K445 10,214 3,325 0,259 0,3 4,3 0,0E10 Doorbuiging 1941 -4,981 -0,464 -29,897 0,1 -2,4 0,0E10 Doorbuiging K446 10,213 1,572 0,358 0,1 4,1 0,0E7 Doorbuiging 509 -7,365 -2,678 -6,684 -0,5 -0,3 0,0E10 Doorbuiging 1942 8,360 3,127 -5,809 0,6 2,4 0,0E9 Doorbuiging 1391 -4,376 -0,044 -22,625 0,0 -11,8 0,0E9 Doorbuiging K431 6,117 2,885 -0,403 0,3 13,1 0,0E9 Doorbuiging K432 -4,356 -2,217 -22,573 -0,3 -1,1 -0,1E10 Doorbuiging K663 6,134 1,134 0,249 0,1 12,3 0,0

11.2. Uz

Uz-

min

[mm

]

-0.533

-2.368

-4.204

-6.039

-7.874

-9.709

-11.545

-13.380

-15.215

-17.050

-18.886

-20.721

-22.556

-24.391

-26.227

-28.062

-29.897

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






38/92

X

YZ


12. Reacties per belastingsgeval12.1. Belastingsgevallen12.1.1. Belastingsgevallen - BG1


BG1 Eigen Gewicht Permanent EG + RB -ZEigen gewicht

12.1.1.1. Reacties; Rx

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






39/92

X

YZ



12.1.2. Belastingsgevallen - BG2Naam Omschrijving Actie type Lastgroep

Spec BelastingtypeBG2 RB Permanent EG + RB

Standaard

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






40/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






41/92

X

YZ

X

YZ


12.1.3. Belastingsgevallen - BG3Naam Omschrijving Actie type Lastgroep 'Master'


BG3 Krimp en kruip Variabel Krimp en GeenKruip

Temperatuur Statisch


ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






42/92

X

YZ





BG4 Temperatuurbelasting Variabel Tempj Kort Geengelijkmatig zomerStandaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






43/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






44/92

X

YZ

X

YZ




BG5 Temperatuurbelasting Variabel Tempj Kort Geengelijkmatig winterStandaard Statisch


ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






45/92

X

YZ





BG6 Temperatuurbelasting Variabel Tempdo Kort BG4 -gradient opwarmen Temperatuurbelasting

gelijkmatig zomerStandaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






46/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






47/92

X

YZ

X

YZ




BG7 Temperatuurbelasting Variabel Tempda Kort BG5 -gradient afkoelen Temperatuurbelasting

gelijkmatig winterStandaard Statisch


ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






48/92

X

YZ





BG8 Wind 100% haaks Variabel Wind Kort GeenStandaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






49/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






50/92

X

YZ

X

YZ




BG9 Wind 40% haaks + Variabel Wind Kort Geen40% langsStandaard Statisch


ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






51/92

X

YZ





BG10 UDL rand geheel Variabel UDL Kort GeenStandaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






52/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






53/92

X

YZ

X

YZ




BG11 UDL midden geheel Variabel UDL Kort GeenStandaard Statisch


ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






54/92

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






55/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






56/92

X

YZ

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






57/92

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






58/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






59/92

X

YZ

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






60/92

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






61/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






62/92

X

YZ

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






63/92

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






64/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






65/92

X

YZ

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






66/92

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






67/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






68/92

X

YZ

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






69/92

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






70/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






71/92

X

YZ

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






72/92

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






73/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






74/92

X

YZ

X

YZ




BG25 BS As 2 midden Variabel BS Kort GeenStandaard Statisch


ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






75/92

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






76/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






77/92

X

YZ

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






78/92

X

YZ





BG28 Remmen rand Variabel Remmen Kort GeenStandaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






79/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






80/92

X

YZ

X

YZ




BG29 Remmen midden Variabel Remmen Kort GeenStandaard Statisch


ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






81/92

X

YZ





BG30 Variabel Remmen Kort GeenStandaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






82/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






83/92

X

YZ

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






84/92

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






85/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






86/92

X

YZ

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






87/92

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






88/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






89/92

X

YZ

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






90/92

X

YZ






ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






91/92

X

YZ




ProjectOnderdeel

AuteurDatum


TIN08-07-2015






92/92

X

YZ

X

YZ


52

Bijlage 6. Validatie belasting invoer model


Controle model invoer belasting, onderdeel dek Loversp [m] 11,1De resultaten van de invoer zijn handmatig berekend. De waarden vanuit SCIA zijn hierop getoetst.

n r b h A L V px qx py qy pz qz Fx,invoer Fy,invoer Fz,invoer Fz,invoer,tot Fx,SCIA Fy,SCIA Fz,SCIA uc Fabs

[-] [kN/m³] [m] [m] [m²] [m] [m³] [kN/m²] [kN/m1] [kN/m²] [kN/m1] [kN/m²] [kN/m1] [kN] [kN] [kN] [kN] [kN] [kN] [kN] [-] [kN]BG1 Eigen gewicht ligger inclusief bsl voeg 5 25 12 0,580 6,96 11,05 384,54 9613,5

Eigen gewicht buigslappe voegen 4 25 12 0,300 3,6 0,05 0,72 18BG2 Rustende belasting asfalt 5 23 6,3 0,140 0,882 11,1 48,95 1126

Rustende belasting leuning 10 11,1 1 111Rustende belasting scherm 5 11,1 1 56Rustende belasting schampkant 5 25 0,788 0,165 0,130 11,1 7,22 4,13 180Rustende belasting fietspadschampkant 5 25 4,913 0,200 0,983 11,1 54,53 5,00 1363

BG3 Krimp en KruipBG4 Temperatuurbelasting gelijkmatig zomerBG5 Temperatuurbelasting gelijkmatig winterBG6 Temperatuurbelasting gradient opwarmenBG7 Temperatuurbelasting gradient afkoelenBG8 Wind 100% haaks 5 11,1 3,52 195 195 1,00 0,0BG9 Wind 40% haaks 5 11,1 1,41 78 78 1,00 0,0

Wind 40% langs 1 12 6,51 78 78 1,00 0,05 3 11,1 9,000 14995 7,825 11,1 2,500 10865 3 11,1 9,000 14995 7,825 11,1 2,500 1086

BG121 3 11,1 9,000 3001 7,825 11,1 2,500 2171 3 11,1 9,000 3001 7,825 11,1 2,500 217

BG151 3 11,1 9,000 3001 7,825 11,1 2,500 2171 3 11,1 9,000 3001 7,825 11,1 2,500 217

BG184 0,16 937,50 6004 0,16 625,00 4004 0,16 312,50 2004 0,16 937,50 6004 0,16 625,00 4004 0,16 312,50 2004 0,16 937,50 6004 0,16 625,00 4004 0,16 312,50 2004 0,16 937,50 6004 0,16 625,00 4004 0,16 312,50 2004 0,16 937,50 6004 0,16 625,00 4004 0,16 312,50 2004 0,16 937,50 6004 0,16 625,00 4004 0,16 312,50 2004 0,16 937,50 6004 0,16 625,00 4004 0,16 312,50 200

BG26BG27

5 3 11,1 0,91 3 1205 3 11,1 0,91 3 120

BG30BG31 Steunpuntzetting as 1BG32 Steunpuntzetting as 2BG33BG34BG35 Aanrijding dek steunpunt 1 veld 1 1 2 100 200 200 1,00 0,0BG36 Aanrijding dek steunpunt 2 veld 1 1 2 100 200 200 1,00 0,0

510

9631,5 9630 1,00

Belastingsgeval Belastingsbeschrijving

1200 1,00 0,0

1200 1,00 0,0

1200 1,00 -0,3

1200

1,00

1,00

1,00

0,0

0,0

0,0

1200 1,00 0,0

1,00 0,0

2584 1,00 0,0

0,0

1200

1200

BG28

BG29 Remmen midden

Remmen rand

BG24 BS As 2 rand1200

BG25 BS As 2 rand1200

BS Oplegging 1 veld 1 midden maatgevend1200

BS Oplegging 2 veld 1 midden maatgevend1200

BG20

BG21

BG22

BG23

BG10

UDL rand maatgevend veld 1

UDL midden maatgevend veld 1

UDL rand geheel

UDL midden geheel 9 kN/m²

517

517

1,00 0,0

1,00

2584

BG11

UDL rand maatgevend veld 1

UDL midden maatgevend veld 1

517

517

1200BS As 1 rand

2584

2584

517

517

BS Oplegging 1 veld 1 rand maatgevend1200

BS Oplegging 2 veld 1 rand maatgevend1200

BG19

BG17

BG16

BG14

BG13

1,5

2836 2836 1,00 0,2

516 1,00 0,6

517 1,00 0,0

1,00 0,0

1,00 0,0

510

510

510


53

Bijlage 7. Berekening voegverplaatsing


Krimp dek (links) onderdeel prefabconform: EN 1992-1-1+C2:2011 en EN 1992-1-1+C2:2011/NB:2011, §3.1.4

_________________________________________________________________________


×æçè

ö÷ø

×éêë

ùúû

× 10 6-× βRH×:= [B.11]


RH0 100%:=

[B.12]βRH 1.55 1RHRH0

æçè

ö÷ø

3-

éêë

ùúû

× 0.896=:=



fcmo 10MPa:=


×æçè

ö÷ø

×éêë

ùúû

× 10 6-× βRH× 3.173 10 4-

´=:=

_________________________________________________________________________



ts 84:=


:=h02 Ac×

u:= dus

h02 Aprefab×

990mm2414=:= mm

βdst1 ts-( )

t1 ts-( ) 0.04 h03

×+

0.991=:= [3.10]

[tabel 3.3]kh 0.722:= voor h.0 > 300<500

εcd.1 βds kh× εcd.0× 2.27 10 4-´=:=

_________________________________________________________________________


εca.8 2.5 fck 10-( )× 10 6-× 1.25 10 4-

´=:= [3.12]

t2 t1 ts- 36416=:=

βas 1 exp 0.2- t20.5æ

èöø- 1=:= [3.13]

εca βas εca.8× 1.25 10 4-´=:= [3.11]

εcs εcd.1 εca+ 3.52 10 4-´=:=



t0 3:= t 365 100× 3.65 104´=:=

α135MPa( )

fcm

éêë

ùúû

0.70.628=:= α2

35MPa( )fcm

éêë

ùúû

0.20.876=:= α3

35MPa( )fcm

éêë

ùúû

0.50.717=:=


RH100

-æçè

ö÷ø

0.1 3 h0×æè

öø

éêêêë

ùúúúû

α1×+

éêêêë

ùúúúû

α2×, 11

RH100

-æçè

ö÷ø

0.1 3 h0×æè

öø

éêêêë

ùúúúû

+,

éêêêë

ùúúúû

1.608=:=

βfcm16.8MPa

fcm0.497=:= βt0

1

0.1 t00.20

+æè

öø

0.743=:=


ëùû fcm 35MPa>if

min 1500 1.5 1 0.012 RH×( )18+éë ùû× h0× 250+, é


800.57=:=

βct t0-( )

βH t+ t0-( )éêë

ùúû

0.3

0.994=:=


-( )φ

0.755=:=

εcs.1 kφ εcs× 2.658 10 4-´=:=


Krimp dek (links) onderdeel insituconform: EN 1992-1-1+C2:2011 en EN 1992-1-1+C2:2011/NB:2011, §3.1.4

_________________________________________________________________________


×æçè

ö÷ø

×éêë

ùúû

× 10 6-× βRH×:= [B.11]


RH0 100%:=

[B.12]βRH 1.55 1RHRH0

æçè

ö÷ø

3-

éêë

ùúû

× 0.896=:=



fcmo 10MPa:=


×æçè

ö÷ø

×éêë

ùúû

× 10 6-× βRH× 3.001 10 4-

´=:=

_________________________________________________________________________



ts 56:=

h02 Ac×


´ mm2×=:=

h02 Ainsitu×

1000mm2750=:= mm

βdst1 ts-( )

t1 ts-( ) 0.04 h03

×+

0.978=:= [3.10]

[tabel 3.3]kh 0.7:= voor h.0 > 500

εcd.1 βds kh× εcd.0× 2.054 10 4-´=:=

_________________________________________________________________________


εca.8 2.5 fck 10-( )× 10 6-× 6.25 10 5-

´=:= [3.12]

t2 t1 ts- 36444=:=

βas 1 exp 0.2- t20.5æ

èöø- 1=:= [3.13]

εca βas εca.8× 6.25 10 5-´=:= [3.11]

εcs.2 εcd.1 εca+ 2.679 10 4-´=:=

αT 10 10 6-´:= [1/oC] T

εcs.2αT



Resulterende Krimp dek



´=:=

ΔL εcs.gem 1000× mm 0.267 mm×=:=


Krimp dek (rechts) onderdeel prefabconform: EN 1992-1-1+C2:2011 en EN 1992-1-1+C2:2011/NB:2011, §3.1.4

_________________________________________________________________________


×æçè

ö÷ø

×éêë

ùúû

× 10 6-× βRH×:= [B.11]


RH0 100%:=

[B.12]βRH 1.55 1RHRH0

æçè

ö÷ø

3-

éêë

ùúû

× 0.896=:=



fcmo 10MPa:=


×æçè

ö÷ø

×éêë

ùúû

× 10 6-× βRH× 3.173 10 4-

´=:=

_________________________________________________________________________



ts 49:=


:=h02 Ac×

u:= dus

h02 Aprefab×

990mm2414=:= mm

βdst1 ts-( )

t1 ts-( ) 0.04 h03

×+

0.991=:= [3.10]

[tabel 3.3]kh 0.722:= voor h.0 > 300<500

εcd.1 βds kh× εcd.0× 2.27 10 4-´=:=

_________________________________________________________________________


εca.8 2.5 fck 10-( )× 10 6-× 1.25 10 4-

´=:= [3.12]

t2 t1 ts- 36451=:=

βas 1 exp 0.2- t20.5æ

èöø- 1=:= [3.13]

εca βas εca.8× 1.25 10 4-´=:= [3.11]

εcs εcd.1 εca+ 3.52 10 4-´=:=



t0 3:= t 365 100× 3.65 104´=:=

α135MPa( )

fcm

éêë

ùúû

0.70.628=:= α2

35MPa( )fcm

éêë

ùúû

0.20.876=:= α3

35MPa( )fcm

éêë

ùúû

0.50.717=:=


RH100

-æçè

ö÷ø

0.1 3 h0×æè

öø

éêêêë

ùúúúû

α1×+

éêêêë

ùúúúû

α2×, 11

RH100

-æçè

ö÷ø

0.1 3 h0×æè

öø

éêêêë

ùúúúû

+,

éêêêë

ùúúúû

1.608=:=

βfcm16.8MPa

fcm0.497=:= βt0

1

0.1 t00.20

+æè

öø

0.743=:=


ëùû fcm 35MPa>if

min 1500 1.5 1 0.012 RH×( )18+éë ùû× h0× 250+, é


800.57=:=

βct t0-( )

βH t+ t0-( )éêë

ùúû

0.3

0.994=:=


-( )φ

0.755=:=

εcs.1 kφ εcs× 2.659 10 4-´=:=


Krimp dek (rechts) onderdeel insituconform: EN 1992-1-1+C2:2011 en EN 1992-1-1+C2:2011/NB:2011, §3.1.4

_________________________________________________________________________


×æçè

ö÷ø

×éêë

ùúû

× 10 6-× βRH×:= [B.11]


RH0 100%:=

[B.12]βRH 1.55 1RHRH0

æçè

ö÷ø

3-

éêë

ùúû

× 0.896=:=



fcmo 10MPa:=


×æçè

ö÷ø

×éêë

ùúû

× 10 6-× βRH× 3.001 10 4-

´=:=

_________________________________________________________________________



ts 21:=

h02 Ac×


´ mm2×=:=

h02 Ainsitu×

1000mm2750=:= mm

βdst1 ts-( )

t1 ts-( ) 0.04 h03

×+

0.978=:= [3.10]

[tabel 3.3]kh 0.7:= voor h.0 > 500

εcd.1 βds kh× εcd.0× 2.054 10 4-´=:=

_________________________________________________________________________


εca.8 2.5 fck 10-( )× 10 6-× 6.25 10 5-

´=:= [3.12]

t2 t1 ts- 36479=:=

βas 1 exp 0.2- t20.5æ

èöø- 1=:= [3.13]

εca βas εca.8× 6.25 10 5-´=:= [3.11]

εcs.2 εcd.1 εca+ 2.679 10 4-´=:=

αT 10 10 6-´:= [1/oC] T

εcs.2αT



Resulterende Krimp dek (rechts)



´=:=

ΔL εcs.gem 1000× mm 0.267 mm×=:=


Voegverplaatsing conform RTD 1007-2

Dek links Dek rechts

kblok 1130 kN/m

Overspanning 55,50 m

Dek links Dek rechts uSLS,KAR1 uSLS,KAR2 uSLS,KAR3 uSLS,KAR1 uSLS,KAR2 uSLS,KAR3 uSLS,KAR1 uSLS,KAR2 uSLS,KAR3 uSLS,KAR1 uSLS,KAR2 uSLS,KAR3

0,000 0,000 mm 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00-0,27 mm/m -7,409 0,000 mm -7,41 -7,41 -7,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00-0,27 mm/m 0,000 7,409 mm 0,00 0,00 0,00 7,41 7,41 7,41 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,000,25 mm/m 6,938 -6,938 mm 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6,94 5,55 5,55 -6,94 -5,55 -5,55-0,30 mm/m -8,325 8,325 mm -8,33 -6,66 -6,66 8,33 6,66 6,66 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

9,22 kN 8,159 8,159 mm 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 6,53 8,16 6,53 0,00 0,00 0,009,22 kN -8,159 -8,159 mm -6,53 -8,16 -6,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,001,31 kN -1,159 -1,159 mm -0,93 -0,93 -1,16 -0,93 -0,93 -1,16 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,001,31 kN 1,159 1,159 mm 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,93 0,93 1,16 0,93 0,93 1,16

-0,400 -0,400 mm -0,40 -0,40 -0,40 0,40 0,40 0,40 -0,40 -0,40 -0,40 -0,40 -0,40 -0,40mm -23,59 -23,56 -22,16 15,21 13,54 13,31 13,99 14,24 12,84 -6,41 -5,02 -4,79mm

mmmm

Voegbreedte bij installatie 40,00 mm

mm

Dek links Dek rechts uULS,KAR1 uULS,KAR2 uULS,KAR3 uULS,KAR1 uULS,KAR2 uULS,KAR3 uULS,KAR1 uULS,KAR2 uULS,KAR3 uULS,KAR1 uULS,KAR2 uULS,KAR3

mm -28,31 -28,27 -26,59 18,25 16,25 15,97 16,79 17,08 15,40 -7,69 -6,03 -5,75mm

mmmm

Voegbreedte bij installatie 40,00 mmmm

Dek

ULS

57,8

ukr,min

Totale voegbeweging

TotaalMaatgevend

uwind,rechts

uwind,links

uzetting

utemp,daling -30oCuverkeer,remmen,rechts

uverkeer,remmen,links

Capaciteit gekozen voeg

Dek

14,2

min.voegDek links Dek rechts

-23,6

max.voegDek rechts

15,2

SLS

Dek links

ukr,max

ukr,min

-4,8Totaal-19,0

Totaal38,8

utemp,stijging 25oC

Capaciteit gekozen voeg

max. voegwijdte min. voegwijdte78,80 20,97

-5,7Totaal Totaal46,6 -22,8

Totale voegbeweging 69,4max. voegwijdte min. voegwijdte

86,56 17,17

TotaalMaatgevend -28,3 18,2 17,1

max.voeg min.voegDek links Dek rechts Dek links Dek rechts

- +


54

Bijlage 8. Schotbalksponning


pagina 1 van 7

Aan : dhr E. de JongVan : T. van IngenCC : D. Kosterink, M. MennigaDatum : 20-04-2015Referentienummer :

Betreft : Keuze advies detaillering schotbalksponning ondiepe deel inlaatwerk

IJsseldijk

InleidingEr dienen in de wandconstructie van de inlaatwerk IJsseldijk (IJD) schotbalksponningen te wordengerealiseerd. Hierbij worden een aantal criteria beschouwd.

1. Oplegdruk en opleglocatie (afboeren rand)2. Duurzaamheid levensduur oplossing

Er wordt een beschouwing gemaakt van een viertal oplosrichtingen.1. Oplegging direct op het beton (geen lokaal bezwijken beton toegelaten)2. Oplegging direct op het beton (lokaal bezwijken beton toegelaten)3. Instorten UNP profiel4. Instorten L-profielen op de rand van de sparing5. Gezette stalen plaat die de vorm van de UNP en de L-profiel benaderd

Om tot een weloverwogen keuze te komen zal er alvorens een keuze wordt gemaakt middels derekenregels uit de vigerende normen en enkele berekeningen voor de bepaling van de maatgevendebelasting. De resultaten zullen in een TOM worden verwoord om tot een definitieve keuze te komen.

Rekenvoorwaarden normenDe volgende normen zijn toegepast, te weten:

· NEN-EN 1992-1-1, artikel 6.7· NEN-EN 1992-2, bijlage J

NEN-EN 1992-2, artikel J.104.1 (102) Voorkomen afboerenDe afstand van de rand van het belaste gebied tot de vrije rand van de betondoorsnede behoort nietkleiner te zijn dan 1/6 van de overeenkomstige afmeting van het belaste gebied gemeten in dezelfderichting. De afstand tot de vrije rand behoort in geen geval kleiner te zijn genomen dan 50 mm.

NEN-EN 1992-2, artikel J.104.2 (102) Maximale oplegdruk zonder lokaal bezwijkenVoor de maximale oplegdruk dient de volgende formule te worden gehanteerd.

, = 0,6 ⋅

NEN-EN 1992-1-1, artikel 6.7 Maximale oplegdruk met lokaal bezwijkenIndien lokaal bezwijken wordt toegelaten kan de toelaatbare betondruk worden verhoogd. Hiertoe moetde gegeven formule uit de norm ligt worden aangepast.

Formule norm: = ⋅ ⋅ ≤ 3,0 ⋅ ⋅

Toegepaste formule: = ⋅ ≤ 3,0 ⋅

Memo Definitief

Isala DeltaEuropa-allee 6

Telefoon : +31 (0)Telefax : +31 (0)


pagina 2 van 7

NB De hoogte van het oppervlak wordt voor het lastvlak (hc0)en de maximale oppervlak(hc1) wordtgelijk gehouden.

Beschouwing belastingDe situatie is onderstaande figuur getoond. Hierbij zijn de twee belastingsituaties getoond, te weten:

1. Maatgevend hoogwater zonder ijsbelasting2. Maatgevend hoogwater met ijsbelasting

NB Waterbelasting zijde Revendiep wordt niet beschouwd, omdat dit niet leidt tot een maatgevendbelastinggeval.

Figuur 1 Situatieschets (Vloer inlaat op + 0,5 m NAP)

De belastinggevallen zijn in de volgende figuren schematisch weergegeven. De maatgevende schotbalkbetreft de onderste schotbalk. Een stabiliserende nok op de vloer van de inlaat wordt niet meegenomenin de beschouwing. Dit is een bovengrensbenadering.

Figuur 2 Belastingsituatie 1 hoogwater Figuur 3 Belastingsituatie 2 IJsbelasting(Bijzonder)

, = ⋅ 1,0 = 34,0

, = ⋅ 1,0 + 165 = 170,00De maatgevende belasting op de onderste plank wordt geleverd door belastingsituatie 2 en zal verderworden beschouwd.

De dagmaat van de constructie bedraagt 10,8 meter. Hart oplegging ligt op 140 mm van de rand van hetbeton. De overspanning van de plaat wordt hiermee 11,08 meter = 11 meter. Hiermee wordt voldaanaan NEN-EN-1992-2, artikel J.104.1.


pagina 3 van 7

Beschouwing diverse opties

Oplosrichting 1: Oplegging direct op het beton (geen lokaal bezwijken beton toegelaten)Er wordt aangehouden dat de oplegging zal bestaan uit een strip (harkorit, UV-bestendig, og). De stripwordt aangehouden op een breedte van 180 mm. Hierbij is de betonkwaliteit (C30/37) van de wand vande inlaat maatgevend. De strip oplegging dient voldoende dik uitgevoerd te worden om doorbuiging vande schotbalk mogelijk te maken zonder dat deze op de rand van de sponning gaat rusten.

, =⋅ , ⋅ ⋅ ,

, ⋅ ,= 5,10 (richting Reevendiep)

= − ⋅ 1,0 ⋅ ⋅ 1,0 ⋅ = 4,58

= ⋅ 1,0− 0,1 ⋅ 165 ⋅ , = 356,4

= ⋅ 180 ⋅ 1000 = 3,0 ⋅ 10

, , = = 12,03 (richting Reevendiep)

, , = = −11,73 (richting IJssel)

, = 0,6 ⋅ 30 = 18,00, = , + , , = 17,14 (richting Reevendiep), = , + , , = −6,62 (richting IJssel)

De oplegbreedte van de schotbalksponning voldoet.

De schotbalk heeft een dekking van 50 mm. Er wordt uitgegaan van een maximaal toegepastewapeningsdiameter van Ø20 Hiermee kunnen de boogstralen van de wapening in de schotbalk wordengerealiseerd.

De inkassingdiepte bedraagt:= + ⋅ + += 50 + ⋅ 180 + 100 + 20 = 260

Figuur 4 Oplosrichting 1: Oplegging direct op het beton


pagina 4 van 7

Met deze oplossing zal geen afboeren plaatsvinden en is voldoende uitbuigruimte aanwezig om geendrukpunt tussen beide onderdelen te veroorzaakt door uitbuiging. Dit is een oplossing welke deduurzaamheid van beide betonnen onderdelen waarborgt.

Oplosrichting 2: Oplegging direct op het beton (lokaal bezwijken beton toegelaten)b = 65mm (breedte oplegmateriaal)h = 1000mm (hoogte oplegmateriaal)b = 50mm(breedtespreiding)b = b + 2 ⋅ b = 165mm

f = 30MPaα = 1,0γ = 1,0(calamiteit)

f =α ⋅ fγ = 30MPa

σ = min f ⋅bb = 47,8MPa; 3,0 ⋅ f = 90MPa = 47,8MPa

Belasting:N = ⋅ 1,0 ⋅ + 165 ⋅ , = 918,5kN

M = −1,0 ⋅ ⋅ 1,0 ⋅ = −4,58kNm

M = ⋅ 1,0− 0,1 ⋅ 165 ⋅ , = 356,4kNmM = M + M = 351,82kNmA = b ⋅ h = 65 ⋅ 10 mm²W = ⋅ b ⋅ h = 10,83 ⋅ 10 mm

Controle spanning:σ , = + = 46,61MPa uc = 0,97 < 1,0OK!

σ , = − = −18,35MPa uc = 0,38 < 1,0OK!

Breedte sponning:= + ⋅ + +

b = 100 + ⋅ 65 + 100 + 20 = 252,5mm ≈ 255mm


pagina 5 van 7

Figuur 5 Schotbalksponning (lokaal bezwijken)

Oplossing 3: Instorten UNP profielHet instorten van een UNP profiel zal leiden tot een breder oppervlakte voor het inleiden van debelasting en het profiel zelf levert verder geen positieve effecten op voor de krachtswerking. Het profielbiedt geen bescherming tegen afboeren. De locatie van het oplegvlak en inwendige ruimte van het UNP-profiel zullen resulteren in een groot staalprofiel.

De volgende schaden kunnen in het verloop van de levensduur van de constructie ontstaan:a. Uitzetting van het staal profiel door roestb. Temperatuuruitzetting verschil staal – betonc. Vocht en dooizout insluiting als gevolg van a en b.

Deze onderdelen dienen in het onderhoudsplan te worden opgenomen.

Deze optie zal niet leiden tot een economische oplossing en wordt derhalve niet verder uitgewerkt.

Oplossing 4: L-profielen op de rand van de sparing (geen lokaal bezwijken beton toegelaten)Het grote voordeel van dit type profiel is dat afboeren kan worden voorkomen, doordat de L-profielen hetafboeren van het beton voorkomen, door de kracht middels ankers binnen de wapeningsnet te leiden.De toe te passen L-profiel wordt 10mm langer aangehouden dan de dekking, om afboeren tegen tegaan. Het profiel welke geadviseerd wordt bedraagt: L60x60x6.

De grootte van het oplegvlak is hetzelfde als voor optie 1. De oplossing dient verzonken in het betonuitgevoerd te worden.

De rand van de oplegging kan op 20 mm van de rand van de inkassing worden geplaatst indien er vooroptie (1) wordt gegaan. De inkassingdiepte bedraagt:

= + ⋅ + += 20 + ⋅ 180 + 100 + 20 = 230

De strip oplegging dient voldoende dik uitgevoerd te worden om doorbuiging van de schotbalk mogelijkte maken zonder dat deze op de rand van de sponning gaat rusten.


pagina 6 van 7

Figuur 6 L-profiel optie geen lokaal bezwijken beton toegelaten

Er kan op rand beton-staalprofiel schade ontstaan door de volgende fenomenen.a. Uitzetting van het staal profiel door roestb. Temperatuuruitzetting verschil staal – betonc. Vocht en dooizout insluiting als gevolg van a en b.


Oplossing 5: L-profielen op de rand van de sparing (lokaal bezwijken beton toegelaten)Het grote voordeel van dit type profiel is dat afboeren kan worden voorkomen, doordat de L-profielen hetafboeren van het beton voorkomen, door de kracht middels ankers binnen de wapeningsnet te leiden.De toe te passen L-profiel wordt 10mm langer aangehouden dan de dekking, om afboeren tegen tegaan. Het profiel welke geadviseerd wordt bedraagt: L60x60x6.

De grootte van het oplegvlak is hetzelfde als voor optie 2. De oplossing dient verzonken in het betonuitgevoerd te worden.

De rand van de oplegging kan op 20 mm van de rand van de inkassing worden geplaatst indien er vooroptie (1) wordt gegaan. De inkassingdiepte bedraagt:

= + ⋅ + += 20 + ⋅ 65 + 100 + 20 = 172,5 ≈ 175

De strip oplegging dient voldoende dik uitgevoerd te worden om doorbuiging van de schotbalk mogelijkte maken zonder dat deze op de rand van de sponning gaat rusten.


pagina 7 van 7

Figuur 7 L-profiel optie lokaal bezwijken beton toegelaten

Er kan op rand beton-staalprofiel schade ontstaan door de volgende fenomenen.a. Uitzetting van het staal profiel door roestb. Temperatuuruitzetting verschil staal – betonc. Vocht en dooizout insluiting als gevolg van a en b.


Oplossing 6: Gezette stalen plaat die de vorm van de UNP en de L-profiel benaderdDeze optie is een combinatie van de L-profiel oplossing en de UNP oplossing. Hiermee wordt de hetafboeren en het dichterbij op de rand plaatsen van de oplegging gerealiseerd. De oplossing zal nietleiden tot een kleinere schotbalksponning dan bij het L-profiel. Het materiaalgebruik weegt niet op tegende extra kosten van het profiel en de te bereiken reductie.

Bepaling minimale wanddikte:De opties zonder enige voorzieningen en de optie met een L-profiel zijn oplossingen die leiden totminimaal materiaal gebruik en zijn onderdelen die het onderzoeken waard zijn.Tussen de schotbalksponningen dient een betonlichaam aanwezig te zijn die de horizontale belasting opkan nemen en de constructie bijeen kan houden. Hiertoe dient het betonlichaam voldoende dikte tehebben om de belasting op te kunnen nemen.

Hiertoe worden de volgende afmetingen gehanteerd:c = 50 mmØhw = 25 mmØvw = 16 mmbtussen = 40 mm

, = 2 ⋅ + 2 ⋅ Ø + 2 ⋅ Ø + = 222 ≈ 225

De wandbreedte bedraagt voor de opties:b , , = 225 + 2 ⋅ 260mm = 745mmb , , = 225 + 2 ⋅ 255 = 735mmb , , = 225 + 2 ⋅ 230mm = 685mmb , , = 225 + 2 ⋅ 175mm = 575mm

Een minimum wanddikte van 700 mm wordt geadviseerd.


55

Bijlage 9. Detaillering schuiven


pagina 1 van 7

Aan : dhr D. KosterinkVan : T. van IngenCC : E. de JongDatum : 06-07-2015Referentienummer :

Betreft : Inleiden ankerkracht schuiven en minimale afstand anker tot rand beton

InleidingEr zijn door Hollandia momenten, dwarskrachten en normaalkrachten geleverd welke ingeleid moetenworden in de onderliggende betonnen wand. Hiertoe is deze memo opgesteld, met als doel deimplicaties vast te leggen en of aanpassingen voor te stellen voor het VO.

Belastingen HollandiaEr zijn vanuit Hollandia 2 stuks belastingcombinaties aangeleverd, zie bijlage 1.

Conform opgave Hollandia dienen de belastingen geheel door de ankers opgenomen te worden.

In bijlage 1 is tevens diverse randvoorwaarden tussen de schuifconstructie en het beton aangegeven.Deze zijn:

· 4xM36· Ankerkwaliteit 8.8· Afstand voetplaat tot bovenkant beton: 50 mm· Voetplaatdikte: 50 mm

Figuur 1 Voorstel grootte en plaatsing voetplaat

Memo Concept

Isala DeltaEngelenbergplantsoen 5

Telefoon : +31 (0) 38 331 19 40Telefax : +31 (0)


pagina 2 van 7

Bepaling ankerkrachtenDe constructie valt binnen CC3. Voor de bepaling van de belastingcombinaties zijn twee situatiesbeschouwd:

· Alle belastingen worden via de ankers afgedragen (opgave Hollandia)· Het eigen gewicht van de schroefspindel en de schuif wordt afgedragen middels een

onderabeling / ondergieting

Doel van bovenstaande aanpak is om de ankers te voorzien van voldoende capaciteit om beide situatiesop te kunnen vangen en hiermee eventuele aanpassingen in de ontwerpinzichten van Hollandia teondervangen. Echter dit is alleen het geval indien er geen grote wijzigingen in het ontwerp optreden. Debelastingen van de belastingcombinaties zijn verwerkt in bijlage 2.

De belastingen zijn ingevuld in een spreadsheet, welke de ankerkrachten per anker bepaald, zie bijlage3. Hierbij is het principe gehanteerd dat de ankerplaat volledig stijf is. Tevens is gekeken naar de locatievan inklemming van de anker in het beton en deze is in de berekening van de ankerkrachtenmeegenomen. Hiervoor is gebruik gemaakt van DD CEN TS 1992-4-1-2009, artikel 5.2.3.4.l = a + e = + 50mm = + 50 = 68mm (arm)

De maatgevende ankerbelastingen uit bijlage 3 zijn als volgt:

Druk maatgevend (belastingcombinatie 9):Fzd = 233,0 kN (Verticaal)Fxd = 10,2 kN (Langsrichting wand)Fyd = -1,8 kN (Dwarsrichting wand)

Trek maatgevend (belastingcombinatie 13):Fzd = -171,9 kN (Verticaal)Fxd = 10,2 kN (Langsrichting wand)Fyd = -9,2 kN (Dwarsrichting wand)

Inleiding ankerkrachtenIn bijlage 4 is de inleiding van de belasting in het beton berekend. Hierbij is gekeken naar het horizontaaluitbreken van de anker en de ankerplaat, de trekkracht in de anker als mede de inleiding van deverticale krachten in het beton. De resultaten zijn als volgt:

Aantal toe te passen ankers: 6 stuks (totaal)Lengte anker in het beton: min. 500 mmAnkerplaat onderaan de anker: vk 130 mm, t = 20 mmWapening: 4 hsp Ø12(ssd =250 MPa)Ruimte tussen hrsp en ankerplaat: 40 mmchrsp,min 65 mmAfstand anker tov rand beton: 225 mm

NB De berekening is gemaakt op basis van een anker M36. Nu er 6 ankers ipv 4 ankers wordenvoorgesteld kan gekozen worden om de ankers lichter uit te voeren. De keuze hiervoor is aanHollandia.

NB Het aantal ankers is aangepast om horizontaal uitbreken van de ankerplaat in het beton tegen tegaan. Dit heeft positieve gevolgen voor de randafstand van de ankers.

De afstand van de ankers tov de rand van het beton en de aanpassing van de toe te passen aantalankers is verwerkt in de berekening van bijlage 3. De ankerpatroon op de staalplaat is in het volgendefiguur getoond.


pagina 3 van 7

Figuur 2 Aangepaste ankerpatroon op voetplaat

In de volgende schets zijn de maten uitgeschetst tov de ankerplaat van de ankers.

Figuur 3 Detail anker tov rand beton


pagina 4 van 7

Bijlage 1 Representatieve belastingen Hollandia


Aangenomen Nulpunt ligt op hart voetplaat midden tussen de 4 ankersVoorlopig aangenomen Ankers M36 8.8Afstand Hart voetplaat tot bovenkant beton = 50mmVoetplaat dikte is 50mm

Belastinggeval: Schuif geheel gesloten, Max. Kerend

Hor. Kracht op sponning tgv max. keren en ijs = ca. 1000 kN/kantWind: gebied III, h = 10m => Stuwdruk Pw = 0,73 kN/m 2

arm tov hart toren [m] arm tov hart voetplaat [m]in x-richting in y-richting in z-richting N [kN] Vx [kN] Vy [kN] Mx [kNm] My [kNm] T [kNm]

Eigen gewicht Schuif 0,09 -0,08 -100 8 -9

Eigen gewicht schroefspindel 0,09 -0,08 -9 0,72 -0,81Eigen gewicht Toren compleet 0,02 0 -55 0 -1,1Eigen gewicht Motor + red., + kopp. -0,047 0,68 -3 -2,04 0,141Max. vertical kracht tgv bewegen schuif (20% frictie)(zowel + als -) 0,09 -0,08 200 -16 18Wind op torentjes (y-richting, ongunstigste in dit belastinggeval)(zowel + als -) 8,41 33,64

Belastinggeval: Schuif geheel opgetrokken,

Hor. Kracht op sponning tgv wind = ca. 23,6 kN/kantWind: gebied III, h = 10m => Stuwdruk Pw = 0,73 kN/m 2

arm tov hart toren [m] arm tov hart voetplaat [m]in x-richting in y-richting in z-richting N [kN] Vx [kN] Vy [kN] Mx [kNm] My [kNm] T [kNm]

Eigen gewicht Schuif 0,09 -0,08 -100 8 -9

Eigen gewicht schroefspindel 0,09 -0,08 -9 0,72 -0,81Eigen gewicht Toren compleet 0,02 0 -55 0 -1,1Eigen gewicht Motor + red., + kopp. -0,047 0,68 -3 -2,04 0,141Max. vertical kracht tgv bewegen schuif (20% frictie)(zowel + als -) 0,09 -0,08 4,72 -0,3776 0,4248Hor. Kracht op toren tgv scheef trekken schuif 0 6 20 120Wind op torentjes (x-richting, ongunstigste in dit belastinggeval)(zowel + als -) 0 4 7 28Wind op schuif (x-richting, ongunstigste in dit belastinggeval)(zowel + als -) 0,45 2,77 23,6 65,372 10,62


pagina 5 van 7

Bijlage 2 Rekenwaarden belastingen


Belastingcombinaties

Opmerkingen:Belastingen zijn bepaald op basis van de opgave van Hollandia (d.d. 26-06-2015), zie bijlage 1. Niet maatgevende belastingcombinatie geblekenAlleen de maatgevende belastingcombinaties zullen worden beschouwd.

N Vx Vy Mx My T N Vx Vy Mx My T N Vx Vy Mx My TBelastingsgeval [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]EG schuif -140,0 0,0 0,0 11,2 -12,6 0,0 -140,0 0,0 0,0 11,2 -12,6 0,0 -140,0 0,0 0,0 11,2 -12,6 0,0EG schroefspindel -12,6 0,0 0,0 1,0 -1,1 0,0 -12,6 0,0 0,0 1,0 -1,1 0,0 -12,6 0,0 0,0 1,0 -1,1 0,0EG Toren compleet -77,0 0,0 0,0 0,0 -1,5 0,0 -77,0 0,0 0,0 0,0 -1,5 0,0 -77,0 0,0 0,0 0,0 -1,5 0,0EG Motor + red. + kopp. -4,2 0,0 0,0 -2,9 0,2 0,0 -4,2 0,0 0,0 -2,9 0,2 0,0 -4,2 0,0 0,0 -2,9 0,2 0,0Max. vert. kracht tgv bewegen schuif (20% frictie, zowel + als -) 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -330,0 0,0 0,0 26,4 -29,7 0,0 330,0 0,0 0,0 -26,4 29,7 0,0Wind op torentjes (y richting zowel + als -) 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -13,9 -55,5 0,0 0,0 0,0 0,0 13,9 55,5 0,0 0,0Totaal -233,8 0,0 0,0 9,4 -15,1 0,0 -563,8 0,0 -13,9 -19,8 -44,8 0,0 96,2 0,0 13,9 38,5 14,6 0,0

N Vx Vy Mx My T N Vx Vy Mx My T N Vx Vy Mx My TBelastingsgeval [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]EG schuif -125,0 0,0 0,0 10,0 -11,3 0,0 -125,0 0,0 0,0 10,0 -11,3 0,0 -125,0 0,0 0,0 10,0 -11,3 0,0EG schroefspindel -11,3 0,0 0,0 0,9 -1,0 0,0 -11,3 0,0 0,0 0,9 -1,0 0,0 -11,3 0,0 0,0 0,9 -1,0 0,0EG Toren compleet -68,8 0,0 0,0 0,0 -1,4 0,0 -68,8 0,0 0,0 0,0 -1,4 0,0 -68,8 0,0 0,0 0,0 -1,4 0,0EG Motor + red. + kopp. -3,8 0,0 0,0 -2,6 0,2 0,0 -3,8 0,0 0,0 -2,6 0,2 0,0 -3,8 0,0 0,0 -2,6 0,2 0,0Max. vert. kracht tgv bewegen schuif (20% frictie, zowel + als -) 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -330,0 0,0 0,0 26,4 -29,7 0,0 330,0 0,0 0,0 -26,4 29,7 0,0Wind op torentjes (y richting zowel + als -) 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 -13,9 -55,5 0,0 0,0 0,0 0,0 13,9 55,5 0,0 0,0Totaal -208,8 0,0 0,0 8,4 -13,5 0,0 -538,8 0,0 -13,9 -20,8 -43,2 0,0 121,3 0,0 13,9 37,5 16,2 0,0

N Vx Vy Mx My T N Vx Vy Mx My TBelastingsgeval [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]EG schuif -90,0 0,0 0,0 7,2 -8,1 0,0 -90,0 0,0 0,0 7,2 -8,1 0,0EG schroefspindel -8,1 0,0 0,0 0,6 -0,7 0,0 -8,1 0,0 0,0 0,6 -0,7 0,0EG Toren compleet -49,5 0,0 0,0 0,0 -1,0 0,0 -49,5 0,0 0,0 0,0 -1,0 0,0EG Motor + red. + kopp. -2,7 0,0 0,0 -1,8 0,1 0,0 -2,7 0,0 0,0 -1,8 0,1 0,0Max. vert. kracht tgv bewegen schuif (20% frictie, zowel + als -) -330,0 0,0 0,0 26,4 -29,7 0,0 330,0 0,0 0,0 -26,4 29,7 0,0Wind op torentjes (y richting zowel + als -) 0,0 0,0 -13,9 -55,5 0,0 0,0 0,0 0,0 13,9 55,5 0,0 0,0Totaal -480,3 0,0 -13,9 -23,1 -39,4 0,0 179,7 0,0 13,9 35,1 20,0 0,0

N Vx Vy Mx My T N Vx Vy Mx My TBelastingsgeval [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]EG schuif -140,0 0,0 0,0 11,2 -12,6 0,0 -140,0 0,0 0,0 11,2 -12,6 0,0EG schroefspindel -12,6 0,0 0,0 1,0 -1,1 0,0 -12,6 0,0 0,0 1,0 -1,1 0,0EG Toren compleet -77,0 0,0 0,0 0,0 -1,5 0,0 -77,0 0,0 0,0 0,0 -1,5 0,0EG Motor + red. + kopp. -4,2 0,0 0,0 -2,9 0,2 0,0 -4,2 0,0 0,0 -2,9 0,2 0,0Max. verticale kracht op toren tgv bewegen schuif (zowel + als -) -7,8 0,0 0,0 0,6 -0,7 0,0 7,8 0,0 0,0 -0,6 0,7 0,0Hor. Kracht op toren tgv scheef trekken schuif 0,0 0,0 33,0 198,0 0,0 0,0 0,0 0,0 33,0 198,0 0,0 0,0Wind op torentjes (x-richting, ongunstigste bel. geval)(zowel + als -) 0,0 -11,6 0,0 0,0 -46,2 0,0 0,0 11,6 0,0 0,0 46,2 0,0Wind op schuif (x-richting, ongunstige in dit belastingsgeval)(zowel + als -) 0,0 -38,9 0,0 0,0 -107,9 -17,5 0,0 38,9 0,0 0,0 107,9 17,5Totaal -241,6 -50,5 33,0 208,0 -169,8 -17,5 -226,0 50,5 33,0 206,7 139,7 17,5



N Vx Vy Mx My T N Vx Vy Mx My TBelastingsgeval [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]EG schuif 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0EG schroefspindel 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0EG Toren compleet -49,5 0,0 0,0 0,0 -1,0 0,0 -49,5 0,0 0,0 0,0 -1,0 0,0EG Motor + red. + kopp. -2,7 0,0 0,0 -1,8 0,1 0,0 -2,7 0,0 0,0 -1,8 0,1 0,0Max. vert. kracht tgv bewegen schuif (20% frictie, zowel + als -) -330,0 0,0 0,0 26,4 -29,7 0,0 330,0 0,0 0,0 -26,4 29,7 0,0Wind op torentjes (y richting zowel + als -) 0,0 0,0 -13,9 -55,5 0,0 0,0 0,0 0,0 13,9 55,5 0,0 0,0Totaal -382,2 0,0 -13,9 -30,9 -30,6 0,0 277,8 0,0 13,9 27,3 28,8 0,0

N Vx Vy Mx My T N Vx Vy Mx My TBelastingsgeval [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]EG schuif 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0EG schroefspindel 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0EG Toren compleet -49,5 0,0 0,0 0,0 -1,0 0,0 -49,5 0,0 0,0 0,0 -1,0 0,0EG Motor + red. + kopp. -2,7 0,0 0,0 -1,8 0,1 0,0 -2,7 0,0 0,0 -1,8 0,1 0,0Max. verticale kracht op toren tgv bewegen schuif (zowel + als -) -7,8 0,0 0,0 0,6 -0,7 0,0 7,8 0,0 0,0 -0,6 0,7 0,0Hor. Kracht op toren tgv scheef trekken schuif 0,0 0,0 33,0 198,0 0,0 0,0 0,0 0,0 33,0 198,0 0,0 0,0Wind op torentjes (x-richting, ongunstigste bel. geval)(zowel + als -) 0,0 -11,6 0,0 0,0 -46,2 0,0 0,0 11,6 0,0 0,0 46,2 0,0Wind op schuif (x-richting, ongunstige in dit belastingsgeval)(zowel + als -) 0,0 -38,9 0,0 0,0 -107,9 -17,5 0,0 38,9 0,0 0,0 107,9 17,5Totaal -60,0 -50,5 33,0 196,8 -155,6 -17,5 -44,4 50,5 33,0 195,5 153,9 17,5

y0,i g6.10a g6.10b

[-] [-] [-]

1,4 1,251

Schuif geheel gesloten, max. kerend EG gunstig, alle veranderlijke belasting negatief EG gunstig, alle veranderlijke belasting positief

NB; Alle verticale belasting wordt via de ankers afgedragen.Dit is conform opgave Hollandia

Combinatie 17 Combinatie 18


Combinatie 13 Combinatie 14Schuif geheel opgetrokken EG gunstig, alle veranderlijke belasting negatief EG gunstig, alle veranderlijke belasting positief


Combinatie 7 Combinatie 8Schuif geheel gesloten, max. kerend EG gunstig, alle veranderlijke belasting negatief EG gunstig, alle veranderlijke belasting positief

Schuif geheel gesloten, max. kerend 6.10b, alleen eigen gewicht 6.10b, alle veranderlijke belasting negatief

Combinatie 1 Combinatie 2 Combinatie 3

Combinatie 4 Combinatie 5 Combinatie 6


6.10a, alleen eigen gewicht 6.10a, alle veranderlijke belasting negatief 6.10a, alle veranderlijke belasting positiefSchuif geheel gesloten, max. kerend

6.10b, alle veranderlijke belasting positief




Combinatie 11 Combinatie 12Schuif geheel opgetrokken 6.10b, alle veranderlijke belasting negatief 6.10b, alle veranderlijke belasting positief

Schuif geheel opgetrokken 6.10a, alle veranderlijke belasting negatief 6.10a, alle veranderlijke belasting positief



EG gunstig, alle veranderlijke belasting negatief EG gunstig, alle veranderlijke belasting positief

Factoren bepalingUGT waarden

EG ongunstigVeranderlijk

EG gunstig 0,9

1,65


Schuif geheel opgetrokken


pagina 6 van 7

Bijlage 3 Bepaling ankerkrachten


Datum: Revisie : 1

Naam: TIN Chkd : DKO Project nummer : 3608

Opdrachtgever: Rijkswaterstaat

Onderdeel: Inlaatwerk Ijsseldijk - Ankers schuiven

Berekening van reactiekrachten- Berekening is gebasseerd op een volledig stijf element ondersteund door veren

Load combinationsLC Name gF ex ey ez Fx Fy Fz Mx My Mz

1 2 3 4 5 6 [m] [m] [m] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]1. Combinatie 2 1,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,00 0,00 0,68 0,0 -13,9 -563,8 -19,8 -44,8 0,02. Combinatie 9 0,0 1,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,00 0,00 0,68 -50,5 33,0 -241,6 208,0 -169,8 -17,53. Combinatie 11 0,0 0,0 1,0 0,0 0,0 0,0 0,00 0,00 0,68 -50,5 33,0 -216,5 207,0 -168,2 -17,54. Combinatie 13 0,0 0,0 0,0 1,0 0,0 0,0 0,00 0,00 0,68 -50,5 33,0 -158,1 204,6 -164,5 -17,55. Combinatie 18 0,0 0,0 0,0 0,0 1,0 0,0 0,00 0,00 0,68 -50,5 33,0 -60,0 196,6 -155,6 -17,56. Combinatie 119 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 1,0 0,00 0,00 0,68 50,5 33,0 -44,4 195,5 153,9 17,5

Fx 0 -51 -51 -51 -51 51 kNFy -14 33 33 33 33 33 kNFz -564 -242 -217 -158 -60 -44 kN

Mx -10 186 185 182 174 173 kNmMy -45 -204 -203 -199 -190 188 kNmMz 0 -18 -18 -18 -18 18 kNmux : -0,8 -0,8 -0,8 -0,8 mmuy : -0,2 0,6 0,6 0,6 0,6 mmuz : -0,1 -0,0 -0,0 -0,0 -0,0 mmfx : -0,0 0,4 0,4 0,4 0,4 mradfy : -0,0 -0,1 -0,1 -0,1 -0,1 mradfz : -0,5 -0,5 -0,5 -0,5 mrad

ReactiekrachtenReactiekracht druk = positief en trek = negatiefnr. ex ey ez kx ky kz rxx ryy rzz Fz 1

[m] [m] [m] [kN/m] [kN/m] [kN/m] [kNm/rad] [kNm/rad] [kNm/rad] 1 2 3 4 5 6 Fx Fy Fz Mx My Mz

1. 0,680 0,325 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 90,9 -152,5 -155,5 -162,5 -170,5 -79,6 2,3 90,92. 0,680 -0,325 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 75,0 133,0 128,4 117,7 97,4 186,7 2,3 75,03. -0,680 0,325 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 112,9 -52,4 -56,2 -65,0 -77,4 -171,9 2,3 112,94. -0,680 -0,325 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 97,0 233,0 227,7 215,2 190,5 94,4 2,3 97,05. -0,680 0,000 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 104,9 90,3 85,7 75,1 56,6 -38,7 2,3 104,96. 0,680 0,000 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 83,0 -9,8 -13,6 -22,4 -36,6 53,5 2,3 83,07.8.9.

10.11.12.13.14.15.16.17.18.19.20.

min : 75,0 -152,5 -155,5 -162,5 -170,5 -171,9 2,3 75,0max : 112,9 233,0 227,7 215,2 190,5 186,7 2,3 112,9

3-7-2015

0

0

0

0

0

0

0

0

0

-1 -1 0 0 0 0 0 1 1


Datum: Revisie : 1







Fx 0 -51 -51 -51 -51 51 kNFy -14 33 33 33 33 33 kNFz -564 -242 -217 -158 -60 -44 kN




1. 0,680 0,325 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 90,9 -152,5 -155,5 -162,5 -170,5 -79,6 6,6 -1,8 -152,52. 0,680 -0,325 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 75,0 133,0 128,4 117,7 97,4 186,7 10,2 -1,8 133,03. -0,680 0,325 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 112,9 -52,4 -56,2 -65,0 -77,4 -171,9 6,6 -9,2 -52,44. -0,680 -0,325 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 97,0 233,0 227,7 215,2 190,5 94,4 10,2 -9,2 233,05. -0,680 0,000 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 104,9 90,3 85,7 75,1 56,6 -38,7 8,4 -9,2 90,36. 0,680 0,000 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 83,0 -9,8 -13,6 -22,4 -36,6 53,5 8,4 -1,8 -9,87.8.9.

10.11.12.13.14.15.16.17.18.19.20.

min : 75,0 -152,5 -155,5 -162,5 -170,5 -171,9 6,6 -9,2 -152,5max : 112,9 233,0 227,7 215,2 190,5 186,7 10,2 -1,8 233,0

3-7-2015

0

0

0

0

0

0

0

0

0

-1 -1 0 0 0 0 0 1 1


Datum: Revisie : 1







Fx 0 -51 -51 -51 -51 51 kNFy -14 33 33 33 33 33 kNFz -564 -242 -217 -158 -60 -44 kN





10.11.12.13.14.15.16.17.18.19.20.

min : 75,0 -152,5 -155,5 -162,5 -170,5 -171,9 6,6 -9,2 -155,5max : 112,9 233,0 227,7 215,2 190,5 186,7 10,2 -1,8 227,7

3-7-2015

0

0

0

0

0

0

0

0

0

-1 -1 0 0 0 0 0 1 1


Datum: Revisie : 1







Fx 0 -51 -51 -51 -51 51 kNFy -14 33 33 33 33 33 kNFz -564 -242 -217 -158 -60 -44 kN





10.11.12.13.14.15.16.17.18.19.20.

min : 75,0 -152,5 -155,5 -162,5 -170,5 -171,9 6,6 -9,2 -162,5max : 112,9 233,0 227,7 215,2 190,5 186,7 10,2 -1,8 215,2

3-7-2015

0

0

0

0

0

0

0

0

0

-1 -1 0 0 0 0 0 1 1


Datum: Revisie : 1







Fx 0 -51 -51 -51 -51 51 kNFy -14 33 33 33 33 33 kNFz -564 -242 -217 -158 -60 -44 kN





10.11.12.13.14.15.16.17.18.19.20.

min : 75,0 -152,5 -155,5 -162,5 -170,5 -171,9 6,6 -9,2 -170,5max : 112,9 233,0 227,7 215,2 190,5 186,7 10,2 -1,8 190,5

3-7-2015

0

0

0

0

0

0

0

0

0

-1 -1 0 0 0 0 0 1 1


Datum: Revisie : 1







Fx 0 -51 -51 -51 -51 51 kNFy -14 33 33 33 33 33 kNFz -564 -242 -217 -158 -60 -44 kN




1. 0,680 0,325 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 90,9 -152,5 -155,5 -162,5 -170,5 -79,6 -6,6 -9,2 -79,62. 0,680 -0,325 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 75,0 133,0 128,4 117,7 97,4 186,7 -10,2 -9,2 186,73. -0,680 0,325 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 112,9 -52,4 -56,2 -65,0 -77,4 -171,9 -6,6 -1,8 -171,94. -0,680 -0,325 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 97,0 233,0 227,7 215,2 190,5 94,4 -10,2 -1,8 94,45. -0,680 0,000 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 104,9 90,3 85,7 75,1 56,6 -38,7 -8,4 -1,8 -38,76. 0,680 0,000 1,00E+04 1,00E+04 1,00E+06 83,0 -9,8 -13,6 -22,4 -36,6 53,5 -8,4 -9,2 53,57.8.9.

10.11.12.13.14.15.16.17.18.19.20.

min : 75,0 -152,5 -155,5 -162,5 -170,5 -171,9 -10,2 -9,2 -171,9max : 112,9 233,0 227,7 215,2 190,5 186,7 -6,6 -1,8 186,7

3-7-2015

0

0

0

0

0

0

0

0

0

-1 -1 0 0 0 0 0 1 1


pagina 7 van 7

Bijlage 4 Beschouwing inleiding ankerkrachten in beton


Beschouwing inleiden ankerkracht

Ankerbelasting

Fxd 10.2kN:= Fyd 9.2kN:= Fhor.d Fxd2 Fyd

2+æ

èöø 14 kN×=:=

Fzd 171.9kN:= Trek( ) Fzd.d 233kN:= Druk( )

e 50mm:= x 225mm:= (Afstand hart anker tot rand beton)

Toegepaste anker BetonAnkerklasse "8.8":= fck 30MPa:=Ankerklasse:Øanker "M36":= fck.cube 37MPa:=Ankerdiameter:

Treksterkte anker: fub 800MPa:= γM 1.5:=

αcc 1.0:=Staal treksterkte: fu 360MPa:=

fcd αccfckγM

× 20 MPa×=:=Ankerdiameter / gatdiameter: db.nom 36mm:= dg.nom 39mm:=

cc 65mm:=Ankeroppervlakte tpv draad: Ab.s 816.9mm2:=

Betonstaalfyd 435MPa:=

Toets uitbreken ankerconform: Leonhardt Vorlesungen über Massivbau Deel 2 Sönderfalle der bem essung imStahlbetonbau, H.3.6

βp fcd:= (Betondruksterkte)

βs fu 360 MPa×=:= (Staalsterkte anker)

Ø db.nom 36 mm×=:=

ε 3eØ

æçè

ö÷ø

×βpβs

æçè

ö÷ø

× 0.231=:=

Pu.2 1.3 1 1.69 ε2×- 1.3 ε×-( )× Ø2

× βp βs×× 93.3 kN×=:= (bij e > 0 mm)

uc1Fhor.dPu.2

0.15=:=

Toets treksterkte ankerConform NEN-EN 1993-1-8k2 0.9:= γM2 1.25:= As Ab.s 816.9 mm2

×=:=

Ft.Rdk2 fub× Ab.s×( )

γM2470.5 kN×=:=

uc2.aFzd

Ft.Rd0.37=:= uc2.b

Fzd.dFt.Rd

0.5=:=


Bepaling grootte ankerplaat in betonConform NEN-EN 6.5.4 (4.a)

b 130mm:= l b 130 mm×=:= t 20mm:= k1 1.0:=

A b l×π4

æçè

ö÷ø

dg.nom2

×- 15705 mm2×=:=

σc.Ed.tFzdA

10.945 MPa×=:= σc.Ed.dFzd.d

A14.836 MPa×=:=

υ 1fck

250MPa- 0.88=:= σRd.max.t 1.0 υ× fcd× 17.6 MPa×=:=

uc3.aσc.Ed.tσRd.max.t

0.62=:= uc3.bσc.Ed.d

fcd0.74=:=

Bepaling benodigde wapening en benodigde wapening doornstraal

F1zijdeFzd4

42.975 kN×=:= hoh 110mm:=

Ø 12mm:= nstaven 2:= Asnstaven π×

4Ø2

× 226 mm2×=:= σs.Rd 250MPa:=

Fs.Rd As σs.Rd× 56.5 kN×=:=

nhrsp nstaven 2× 4=:=uc4F1zijdeFs.Rd

0.76=:=

Controle maximale opneembare belasting vanuit kromtedrukken:Conform NEN-EN 8.3 (3)

Voor a_b wordt c+Ø/2 aangehouden om de afstand tot rand in rekening te brengen.Ødoorn 10 Ø× 120 mm×=:=

Fbtnstaven Ødoorn fcd×( )×

1

ccØ2

+æçè

ö÷ø

12 Ø×

+éêêë

ùúúû

86.1 kN×=:= σs.btFbtAs

380.6 MPa×=:=

uc5Fs.RdFbt

0.66=:=


Controle uitbreken horizontale ankervoetconform DD CEN/TS 1992-4-2, artikel 6.2.7

c1 x 225 mm×=:= c2 c1:= s1 0:= Ah b t× 2600 mm2×=:= n 1:= eN 0.35m:=

Ac.Nb.0 4 c1×( )2 0.81 m2=:= Ac.Nb 4 c1× 4× c1× 0.81 m2

=:=

Nrk.cb.0 8N

1

2

mmc1× Ah× fck.cube× 558.3 kN×=:=

ψs.Nb if 0.7 0.3c2c1

×+ 1.0£ 0.7 0.3c2c1

×+, 1.0, æçè

ö÷ø

1=:=

ψg.Nb if n 1 n-( )s1

4 c1××+ 1.0£ n 1 n-( )

s14 c1×

×+, 1.0, éêë

ùúû

1=:=

ψec.Nb1

1 2eN

4 c1××+

0.563=:= ψucr.N 1.0:=

NRk.cb Nrk.cb.0Ac.Nb.0Ac.Nb

× ψs.Nb× ψg.Nb× ψec.Nb× ψucr.N× 314 kN×=:=

γc 1.5:= γins 1.2:= γMc γc γins× 1.8=:= (conform DD CEN/TS 1992-4-1, artikel 4.4.3.1.2)

NRd.cbNRk.cbγMc

174.5 kN×=:= NEd Fzd 171.9 kN×=:=

uc6NEd

NRd.cb0.99=:=


56

Bijlage 10. Oplegnokken schotbalksponning


1. ProjectLicentienaam KWS-VHB AutomatiseringProject Isala DeltaOnderdeel Inlaatwerk IJsseldijkOmschrijving SchotbalkAuteur Thomas van IngenDatum 29. 04. 2015Constructie Algemeen XYZAantal knopen : 22Aantal staven : 0Aantal platen : 2Aantal vaste lichamen : 0Aantal gebruikte doorsneden : 0Aantal belastingsgevallen : 4Aantal gebruikte materialen : 1Gravitatieversnelling [m/s2] 10,000Nationale norm EC - EN

2. Inhoudsopgave1. Project 12. Inhoudsopgave 13. Model 14. Belastingsgevallen 1

4.1. Belastingsgevallen - BG1 14.1.1. BG3 / Totale waarde 2




5. Combinaties 56. Resultaatklasses 57. Berekeningsverslag 58. UGT Reacties 6

8.1. Reacties 68.2. Ry 6

9. Bijzondere belasting reacties 79.1. Reacties 79.2. Ry 7

3. Model

4. Belastingsgevallen4.1. Belastingsgevallen - BG1


BG1 EG Permanent LG1 -ZEigen gewicht

ProjectOnderdeel

AuteurDatum


Thomas van Ingen29. 04. 2015


1/7

XY

Z


4.1.1. BG3 / Totale waarde

4.2. Belastingsgevallen - BG2Naam Omschrijving Actie type Lastgroep Duur 'Master'


BG2 Waterdruk Variabel LG2 Kort GeenmaatgevendStandaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum




2/7

X

YZ





BG3 Waterdruk bij Variabel LG2 Kort GeenIJsbelastingStandaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum




3/7

X

YZ





BG4 IJsbelasting Variabel LG2 Kort GeenStandaard Statisch

ProjectOnderdeel

AuteurDatum




4/7

X

YZ



5. CombinatiesNaam Omschrijving Type Belastingsgevallen Coëff.

[-]Combi1 Omhullende - uiterst BG1 - EG 1,40

BG2 - Waterdruk maatgevend 1,40Combi2 Omhullende - uiterst BG1 - EG 1,00

BG3 - Waterdruk bij IJsbelasting 1,00BG4 - IJsbelasting 1,00

6. ResultaatklassesNaam Omschrijving Lijst

UGT UGT Combi1 - Omhullende - uiterstBijzonder Bijzonder Combi2 - Omhullende - uiterst

7. BerekeningsverslagLineaire berekening

Aantal 2D elementen 880Aantal 1D elementen 0Aantal netknopen 995Aantal vergelijkingen 5970Belastinggevallen BG1

BG2BG3BG4

Buigtheorie MindlinStart berekening 16.06.2015 16:58Einde berekening 16.06.2015 16:58

Som van lasten en reacties.

ProjectOnderdeel

AuteurDatum




5/7

X

YZ


[kN] X Y ZBG BG1 last 0.0 0.0 -162.0

knoopreacties 0.0 0.0 -0.0lijnreactions 0.0 0.0 162.0contact 1D 0.0 0.0 0.0contact 2D 0.0 0.0 0.0

BG BG2 last 0.0 731.1 0.0knoopreacties 0.0 -626.1 0.0lijnreactions 0.0 -104.9 0.0contact 1D 0.0 0.0 0.0contact 2D 0.0 0.0 0.0



8. UGT Reacties8.1. ReactiesLineaire berekening, Extreem : GlobaalSelectie : AlleKlasse : UGT

Steunpunt BG dx Rx Ry Rz Mx My Mz[m] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]

Sn11/K23 Combi1/1 -0,18 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00Sn12/K24 Combi1/1 0,18 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00Sn2/K5 Combi1/2 0,00 -182,75 0,00 0,00 0,00 0,00Sle6/Rand1 Combi1/2 0,063 0,04 19,20 0,00 0,00 0,00 0,00Sn1/K6 Combi1/1 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00Sle3/E1 Combi1/1 9,407 0,00 0,00 2,78 0,00 0,00 0,00

8.2. Ry

ProjectOnderdeel

AuteurDatum




6/7

X

YZ


9. Bijzondere belasting reacties9.1. ReactiesLineaire berekening, Extreem : GlobaalSelectie : AlleKlasse : Bijzonder

Steunpunt BG dx Rx Ry Rz Mx My Mz[m] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm]

Sn11/K23 Combi2/3 -0,13 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00Sn12/K24 Combi2/3 0,13 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00Sn11/K23 Combi2/4 -0,13 -1113,99 0,00 0,00 0,00 0,00Sn12/K24 Combi2/4 0,13 222,88 0,00 0,00 0,00 0,00Sn1/K6 Combi2/3 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00Sle3/E1 Combi2/3 9,407 0,00 0,00 1,98 0,00 0,00 0,00

9.2. Ry

ProjectOnderdeel

AuteurDatum




7/7

X

YZ


ConsoleBerekening conform NEN-EN 1992-1-1, artikel 6.5 en bijlage J.3.

Materiaal parameters

fck 30MPa:= αcc 1.0:= γc 1.2:= fcdαcc fck×( )γc

25 MPa×=:=

k2 0.85:= υ 1fck

250MPa- 0.88=:=

σRd.max.1 k2 υ× fcd× 18.7 MPa×=:= σRd.max.2 0.6 υ× fcd× 13.2 MPa×=:=

fyk 500MPa:= γs 1.0:= fydfykγs

500 MPa×=:= fywd 435MPa:=

Belastingen:

FEd 650kN:= HEd 0kN:=

θ 45deg:=

Afmetingen constructie:hwand 700mm:= cc 65mm:=

Oplegmateriaal:

bo 95mm:= lo 370mm:= ho 30mm:= Ao bo lo× 35150 mm2×=:=

σEdFEdAo

18.492 MPa×=:= uc1σEd

σRd.max.10.989=:=

σsd 435MPa:=


Console:hc 320mm:= bc 20mm bo+ cc+ 180 mm×=:= lc lo 2 cc×+ 500 mm×=:= ah ho cc+ 95 mm×=:=

ac 20mmbo2

+ 67.5 mm×=:= ψachc

0.211=:=

Wapening:

Hoofdwapening:

Trekband: n 4:= Øhw 20mm:=

c "4 Ø 20 mm"=a1 ac cc+

Øhw2

+ 143 mm×=:=

d hc cc-12

Øhw×- 245 mm×=:=

z0 a1 tan θ( )× 142 mm×=:=

Beugels horizontaal:Øbgls 8mm:= nsneden 4:= nlagen 2:=

e "2 lagen 2 Øbgls 8 mm"= hohbglsz0

nlagen71.2 mm×=:=

NB Aantal sneden betreft minimaal 1 beugel + n-sneden

Toetsing minimale tussenafstand beugels:

Conform NEN-EN 1992-1-1, art. 8.2 (2)

dg 31.5mm:= k2 5mm:= samin dg k2+ 36.5 mm×=:=

saaanw hohbglsnsneden

2Øbgls×- 55.25 mm×=:= uc2

saminsaaanw

0.661=:=

Bepaling breedte drukzone en arm constructie:bdz.hor d z0- 102.5 mm×=:=

bdz.con bdz.hor2 bdz.vert

2+ 145 mm×=:=

abdz.vert

2ac+ 118.75 mm×=:=

bdz.vertsin θ( ) bdz.hor×

cos θ( )102.5 mm×=:=


Berekening

Controle hoofdtrekband:c "4 Ø 20 mm"=

MEd FEd a× HEd ah×+ 77.188 kN m××=:=

As.mainMEd

z0 σsd×1245 mm2

×=:= As.toeg n π×Øhw

2

4× 1257 mm2

×=:= uc3As.mainAs.toeg

0.991=:=

Horizontale beugels:

e "2 lagen 2 Øbgls 8 mm"=

k1 0.25:= As.lnk k1 As.main× 311 mm2×=:=

As.lnk.toegπ4

nsneden× nlagen× Øbgls2

× 402 mm2×=:=

uc7As.lnk

As.lnk.toeg0.77=:=

Controle drukzones:

Console: Adz.1 bdz.con lc× 72478 mm2×=:= FRd.max.1 σRd.max.2 Adz.1× 956.7 kN×=:=

FEd1FEd

cos 90deg θ-( )919.2 kN×=:= uc4

FEd1FRd.max.1

0.961=:=

Drukzone verticaal: Adz.2 bdz.vert lc× 51250 mm2×=:= FRd.max.2 σRd.max.2 Adz.2× 676.5 kN×=:=

uc5FEd

FRd.max.20.961=:=

Drukzone horzontaal: Adz.2 bdz.hor lc× 51250 mm2×=:= FRd.max.2 σRd.max.2 Adz.2× 676.5 kN×=:=

FEd.2 FEd tan 90deg θ-( )× 650 kN×=:= uc6FEd.2

FRd.max.20.961=:=


#

åTJ

Volker lnfraDesignL

tô?

Projectnr. :..å 1s8........

o bi ectn r :..Tn knI*.ú. \r.&.y.'l

getren:.k#. okt u/,4 rnWz.

t4n

lnco-t¿ co nEo{z ta^,qçrrloa rç,,¿e- daÅ .

* Co^¡,oLs F&r.lsà^Iõ L

,)d4- Sl^o 9fûh" ìaq e'u

U

I


57

Bijlage 11. Gewichtsberekening fundaties


58

As 1-24


Volker lnfraDesign

-.$? Betreft :....w.4+4.. A.q:.*..1 ..!.1......

Objectnr:

Pro¡ectnr.:..96.øfl

Pag.n r. :........r.......van.. ....2.......

tr¡aam:..T1*fì.

Datum: t5

ôr

+ t/f

Yoln -- û¿fllh-s

4zl0

lo-Js

otf

Y2.t'=7a¿il/^3

¿l

5ìL¡alia a' ,zq

15,io AI1,,!ûo

3+a

A*^z¡¿rLl ç'a,,n,4,Þ

,n '$tl'L-. rLr-lÇo

ï \tÇo

+Lt7i[i ø,/lll,'.aI

trde?ZÒ4til'^s

€,sôi

,fuc

îoo

f' lp,":,o¡z¿tþ .q-,= Åt"bh.J /u¡o"(.ççLut^

* (wS = -O,ç t,"NÅP\f

'ibolç"¿'tt ß - l)

l"tyy*tl-. tn{t¿ to Fa¿.¿ s iç øa¿tyuc.d .,ta,fr*-tJ.Å!

Fr/--,soo¿ll'/í¿/* i¿5, 4u

* ls r zt**¡l T^ ?ro^ÅLü{qL'1 oy l./aa ./,ff -


Volker lnfraDesign^lr¿

objectnr:...I!1.\t

B etr ert=...!M..4,**...r. -.?.L....

Þ

Projectnr.:..

Pag. nr. :..... .L.......r^n...3........

o^t ^r...21..á.

tì

1î*Naam: ll -¿e-<

02.¡oLt dzL

qdtlt-- (o,sÐxß+ t,4{A o,t{s,l- ô,1jfx o,z) * Uz*zs--- tto3 ¿lJ

{.1'"^;"¡-- ?{lx #_ : tt,z,'/,tt

l^¡"lf-- ?2: A o,t7 x á,r < tr,Zfz -= t tTtL 4 ÁJ

fiht,d = îd-uL ,

îo^,:,7 * fu/..tt= tZ3 t 4/tO-- (lxz+ 3x1'ìo+ +tzoo) tfoz,<,2/Åt

Br,laaf¡no 0no(,u Lao a

{*É, = (,f,\Xtxo,lx'1,2{r ff,tor *,8^( ôi- \?s=2llQ,t.4llz

(

t4

(\

,),b)1 = (* *,o,, Ko,ç*þ6aa+ t,rJxa,{¡ç30,1+r,Bsxt*z.,tr)xzr= ùt j,l 4d/

tut',p = Irl^* (v'laat = 5o?7,1 .lN

l.4a ø4

l¿a. w"a,

{1"tnrtr,:- { rr{,e.r 3o, I x¡ { 2o - lllt,z '(

\w"ta = t o 5,î*3o,d " (+fs-qr- t\xrô = ?q?/ ¿t/

úr8

(u¡" ua,, --,tn ^,r

s x(W) t t t,sr = ?168,2'ltt

Ã^"4r= 2o r't,BsB x, tî,13f + lt3î,{ 4u (.!

*s+ Da4

lf'^4p = zo * 3,!Ð - (ryL)r 'r,'o¡ ' ,3r 7,3 -/lt

liffi: LÔK3r8á x trøç: 5f6,8 4u

In *- = f,r¡-o^Årt+f,u^la, [/ro,t,r, ff'"a,2 = jSl 1,7.tL\

I ,*0, =

$^n t,,t + (¿un t,,?. : ,/ftq lU

-t'5¡t '

, sá84 r

Ft%

+ b.t/',


Volker lnfraDesign^lt¡?

Projectnr. :. .L6 P.F........

B etr ert : ....ü)ø,4*.. A.L ]..*.?.1...

Objectnr:..

Pag.nr. :..... ?........van.

Naam:

?

Datum: zl- / -zê./t-

luf *- ûUul,oa. * $p.""'t" (øot'o, =to36lt3r¿Ål fd

--a6-- tz ço ltß n ¡r^-â- - F^ lFntr¡,=- It I .y^1**

fu¡,p"o--"= B6q lU F4lt^c-¿: lî.to .'l,U

f ** , lûb : t1;o3,z 4ll

l-oi,o t!çt-ø,)+- t,f <ap^ (a.r ÇôL) - 26 rt3,r 4t"t(' a

fuf = ¡l ît !1tt .4J

à n¡Â -- r z¡zzÅ- ,

(q(

l-

lþ

a

I

^

rÇ(

tl(,

61, h(,o + !

B¿u o dtqdb a a h l-a-¿ nu.4- +- naa-( L¿.â¿ti^q

np<,te,- : Fa lrpa -* 17,( 7 >

, nl\ ,'n ø" 13 7^l'.^ Lo¿fi+¡r- ' 4o,A - 2,4 7 ^,

l'/ß po-b aa^ l-,r'1 /¿,af o¿-",¡¿.Ao</z^ ofr? ,/,ll- haF4Ê l-,¿ va>.øt,'S{êt,þ,&'¿¿.- -

lth¡,pr,a't= 7t,{ r4N xt,3 = J7, *tt ( iuv'Lalr,^, ô^,"-l)Fil,poo.{ : tOLo zlll K It, = t3?64û4 fì^ sc"/-ald,n¡ rôô*Íj

î"u^ *- zo,( aôrs x tfz't tç t. 25--- TtctZ zla

\y* =('/U* $L*zo^r+ to K'/q*L? * ",r)x7s,t= ¡tq,q:4Å1

þ+rar= ('l,tngrn 50,6 x (+,ir:-o,r-,) i V, x t!,?x3e l x þ,ss-o,

= (26Çz+ r sott6q)Æo -= {6r112ue

: /.9x


59

As 2-3


60

As 4-20


61

As 21 en 23


Berekening op basis van een dichte wand. De belastingen van een opengewerktewand zullen lager zijn. Dit betreft een conservatieve aanname.


62

As-22


Berekening op basis van een dichte wand. De belastingen van een opengewerkte wandzullen lager zijn. Dit betreft een conservatieve aanname.


VO Inlaatwerk IJsseldijk

Documents

Transcript of VO Inlaatwerk IJsseldijk