VILLE BORDEAUX: Rem Koolhaas & Cecil Balmond

VILLE BORDEAUXRem Koolhaas & Cecil Balmond

e s t r u c t u r a s I | G r u p o 1 2 | C U R S O 2 0 0 9 / 2 0 1 0 |

M A I S O N À B O R D E A U X ( F r a n c i a ) O M A - R e m K o o l h a a s ( 1 9 9 4 - 1 9 9 8 )

1. Concept1.1. Armonia entre el resultado y los medios usados para conseguirlo.1.2. OMA-Rem Koolhaas+Cecil Balmond. Informal.

2. Caracteristicas de diseño.2.1. Diseño.2.2. Solución estructural.

3. Análisis estructural. Método de cálculo.3.1. Cálculo de cargas por forjado.3.2. Cálculo de reacciones en la VIGA-PARED.3.3. Esquemas de carga de los pórticos principales.3.4. Cálculo del Pórtico-1. 3.4.1. Conclusiones.3.5. Cálculo del Pórtico-2. 3.5.1. Conclusiones.3.6. Análisis del efecto del bloque de hormigón sobre el Pórtico-1. 3.6.1. Hipótesis 1. 3.6.2. Hipótesis 2. 3.6.3. Hipótesis 3. 3.6.4. Análisis de la acción térmica sobre el cable. 3.6.6. Conclusiones.

4. Conclusiones.



1. Concept

1.1. Armonia entre el resultado y los medios usados para conseguirlo.

”El hierro es un material tan estructural como decorativo. Viollet-le-Duc lo advirtió y sugirió su empleo tenien-do en cuenta ambos valores en los mismos edificios. Fue el origen de la difusión en este sentido. Además, con independencia de él, el hierro, y más tarde el acero, en conjunción con el vidrio en los exteriores, se convirtió en el mejor material técnico para fábricas, almacenes y edificios de oficinas. Su mejor cualidad con-sistía en su inmejorable modo de prestarse a componer estructuras ortogonales a modo de reja. Fue éste un argumento al margen de la estética, si bien el siglo XX descubrió las posibilidades estéticas de la ‘reja’. Pero el modernismo concedió gran crédito al descubrimiento de las posibilidades estéticas del hierro y del vidrio cuando no se atenían a estructuras rígidas y planas. El modernismo se sintió atraído por la ligereza, lo sutil, lo sinuoso y transparente. El hierro facilitaba elementos delgados y dúctiles; el hierro y el vidrio, usa-dos en exteriores, producían la misma transparencia que se lograba en los interiores con sólo el hierro. La Casa del Pueblo, construída por Victor Horta en 1896-1899, fue la versión modernista del edificio de oficinas americano, basados ambos en el hierro, pero de modos enteramente opuestos. En América, el acero dirige la estructura, y, a causa de esto, la fachada, aunque el edificio sea de piedra con un armazón de acero; en la Casa del Pueblo, la estructura es perceptible y el hierro facilita esa musicalidad labrada según el eterno tema modernista de la curva que define a la fachada en su totalidad.”

Nikolaus Pevsner. Los Orígenes de la Arquitectura y el Diseño Modernos. Barcelona, 1992, Ediciones Destino. Edición Original en Londres 1968.

Eugène-Emmanuel Viollet-le-Duc (París, 1814 - Lausana, 1879) fue un arquitecto, arqueólogo y escritor francés. Representa una de las más importantes figuras de la escuela racionalista francesa, que rechazó la enseñanza de la Escuela de Bellas Artes, sustituyéndola por la práctica y los viajes por Francia e Italia.Se dedicó principalmente a la restauración de conjuntos monumentales medievales como la Cité de Carca-sona o el Castillo de Roquetaillade, siendo criticado por el atrevimiento de sus soluciones. Sus restauracio-nes buscaron recuperar o incluso mejorar el estado original del edificio, con un interés centrado más en la estructura y en la propia arquitectura que en los elementos decorativos. Utilizó el estudio arqueológico en el examen crítico inicial de los edificios, como paso previo para conocer su realidad y defendió el uso del hierro y la coherencia de la arquitectura gótica, en contra del eclecticismo.Más importante es su aportación teórica, en la que defendió el uso de una metodología racional en el estudio de los estilos del pasado, contrapuesta al historicismo romántico. Sus teorías ejercieron una gran influencia en artistas posteriores, como Guimard, Gaudí, Horta o Vilaseca.

El trabajo desarrollado por Viollet Le-Duc se articula a partir de una concepto concreto: la armonía perfecta entre el resultado y los medios usados para conseguirlo.

I. La arquitectura gótica expresa el nivel más sofisticado en el juego de fuerzas que actúan en el edificio. Estas fuerzas consiguen un equilibrio dinámico ya que cada una de ellas es contrarrestada por la concur-rencia de otras que actúan.

II. En la arquitectura gótica aparece una clara diferenciación entre estructura y cerramiento.

III. Dicha arquitectura es constituida por un conjunto de elementos que trabajan coordinadamente pero de manera individual y autónoma. Se agrupan para formar partes diferenciadas que constituyen el edificio.



Arriba: Lámina XXII del Entretiens sur l’Architecture. Viollet Le-Duc, 1864.

Izquierda: ampliación del Ontario College of Art & Design llevada a cabo por el arquitecto británico William Alsop. Toronto, Ontario, 2004.

Viollet Le-Duc inició la búsqueda de una lógica esen-cial y estructural que fue continuada en la Arquitec-tura del siglo XX.



Se nos propuso la MAISON À BORDEAUX (Francia) de OMA-Rem Koolhaas (1994-1998) para su estudio y análisis estructural y en un principió nos desconcertó: debíamos enfrentarnos a un proyecto de una época donde aún dominaban los medios impresos a la hora de su difusión y por lo tanto nos era conocido a través de publicaciones tipo “El Croquis” o la más asequible “Pasajes”. Más allá de algunas imágenes que recordabamos de revistas y planimetrias a escala poco más que ilustrativa el material era escaso. Algunos habíamos tenido la suerte de tener en las manos y poder examinar con más o menos profun-didad un libro de unos 10x20 cm llamado “INFORMAL” de Cecil Balmond, Michele Januzzi y Richard Smith. Con este libro en las manos soluciones arquitectónicas que nos deslumbraban comenzaban a dejar de ser meros gestos formales, podíamos acceder a los principios fundamentales que las posibilitaban.

informalCecil Balmond

with Jannuzzi SmithPrefaces by Charles Jencks and Rem Koolhaas

Publication 7th November 2002

1.2. OMA-Rem Koolhaas+Cecil Balmond. Informal.

“Balmond , casi en solitario, cambió el terreno de la ingeniería - un dominio donde la tierra se mueve muy rara vez - y por lo tanto permitió qur la arquitectura fuera imaginada de otra manera. “Rem Koolhaas

“Informal tiene una elegancia tipográfica que hace que no se parezca a ningún libro de ingeniería anterior ... sus destellos de un orden oculto de las cosas, de las propiedades ocultas de los números y formas, sugieren que podría ser la próxima Brief History of Time - pero con fotos “Deyan Sudjic, The Observer

MAISON À BORDEAUX (Francia) de OMA-Rem Koolhaas (1994-1998)

Proyecto:Residencia privada con vistas a la ciudad de Bordeaux.

Año:1994 encargo, 1998 finalización.

Estado: Construida

Tipologia:Residencia.

Localización: Bordeaux, Francia

Emplazamiento: 5km de Bordeaux centrada sobre una colina, vistas de 180º sobre la ciudad y el río.

Programa: 5 dormitorios, 3 baños (casa principal)2 dormitorios, 2 baños (casa para invitados)area total: 500m2.

Socio responsable: Rem Koolhaas

Equipo: Jeanne Gang, Julien Monfort, Bill Price, Jeroen Thomas, Vin-cent Costes, Chris Dondorp, Erik Schotte, Yo Yamagata, Oliver Schütte

COLABORADORES

Estructura: Arup, Cecil Balmond

Coordination and technical assistance: Michel Régaud, Bordeaux

Fachadas: Robert-Jan van Santen

Instalaciones: Gerard Couillandeau

Interior: Inside Outside



MAISON À BORDEAUX (Francia) de OMA-Rem Koolhaas (1994-1998)



2.1. Diseño. El proceso que se relata en Informal presenta cómo los esfuerzos del equipo del proyecto orbitan en torno a tres intenciones enfocadas a potenciar al máximo las condiciones y oportunidades que ofrece la situacion del proyecto: “hacer volar la casa” convirtiendo en factor fundamental del proyecto las vistas de 180º sobre la ciudad de Burdeos y el rio Garona.

ROMPER LA SIMETRIA

LIBERAR LA MASA DEL TRADICIONAL CENTRO DE GRAVEDAD RECONOCIBLE

BORDES LIBRES.

Ese feedback de ideas y soluciones que se produce en el equipo responsable del diseño termina conceptualizando la propuesta mediante una operación en planta y otra en alzado, dos movimientos enfoca-dos a ir más allá del concepto de equilibrio:MOVIMIENTO I: separar los soportes y sacarlos de la planta.

MOVIMIENTO II: descuadrar los soportes en alzado, uno por arriba y otro por abajo.

La casa se resuelve con una estructura de tres niveles, que incorpora un nivel estructural intermedio entre la estructura de los forjados y la estructura de los pórti-cos. En este segundo nivel aparece una estructura de viga pared, que soporta las cargas de los dos forjados y las transmite a los pórticos principales. Las vigas-pared tienen una sección con una altura importante (la altura de un nivel completo de la casa). La inercia de esta sección es capaz de absorber momentos de gran magnitud lo que permite en primera instancia el diseño de grandes luces entre los pórticos de carga principales. Con esta solución, la luz que salva la viga pared es de 15,3 metros y hace posible el uso de sólo dos pórticos para una longitud total de la casa de 25.2 metros.

Solución estructural: estructura terciaria (amarillo), secundaria (naranja) y primaria (roja)

PROPUESTA ESTRUCTURAL ADOPTADA



2.2. Solución estructural.

Las losas de hormigón de los forjados forman la es-tructura terciaria de la casa. Transmiten cargas lineales a las Vigas-pared longuitudinales, la estructura secundaria.

ESTRUCTURA TERCIARIA

ESTRUCTURA SECUNDARIA

ESTRUCTURA PRIMARIA

Cada Viga-Pared forma una estructura biarticulada, por lo que se trata de una estructura hiperestática de grado 1, aunque como criterio de simplificación la consideraremos con isostática articulada-apoyada. Recibe las cargas lineales que le transmiten las losas de hormigón.

Los Pórticos forman la estructura primaria que a su vez trans-mite las cargas a la cimentación.La transmisión de las cargas de las Vigas-pared a los pórti-cos se realiza mediante cargas puntuales, que son iguales pero de signo contrario a las reacciones en las articulaciones de las Vigas-pared.



El pórtico 1 está formado por una viga en doble T de 110 cm de altura, que apoya sobre un cilindro hueco de hormigón. Este pórtico tiene un enlace exterior con empo-tramiento, por lo que se trata de una estructura isostática. A continuación, vemos las cargas del pórtico 1, el esquema estructural y los diagramas de esfuerzos.

ESTRUCTURA PRINCIPAL: PÓRTICO 1

El pórtico 1 está formado por una viga en doble T de 110 cm de altura, que apoya sobre un cilindro hueco de hormigón. Este pórtico tiene un enlace exterior con empo-tramiento, por lo que se trata de una estructura isostática. A continuación, vemos las cargas del pórtico 1, el esquema estructural y los diagramas de esfuerzos.

ESTRUCTURA PRINCIPAL: PÓRTICO 2



Para cada forjado, calculamos la carga lineal producida por el peso propio, P.P, y por la sobrecarga, S.C, que se transmiten a las vigas pared en los extremos longitudinales de los forjados. En cada caso el resultado de la carga lineal será el producto de la carga en KN/m2 por el área de influencia, que es la mitad de la longitud transversal del forjado, 5,5 metros. El dato en m del peso de cada forjado hay que dividirlo en cada caso por el espesor del mismo. Tanto para el P.P como para la S.C aplicamos unos coeficientes de mayoración: 1.35 para el P.P y 1.5 para la sobrecarga. Las cargas resultantes del Peso propio y de Sobrecarga para ambos forjados son las siguientes: P.P cubierta = 37,12 KN / ml P.P suelo = 89,1 KN / ml S.C cubierta y suelo = 16,5 KN / ml

3.1. Cálculo de las cargas de cada forjado para cada hipótesis de carga.

Aplicamos estas cargas a las vigas-pared para obtener las reacciones en los apoyos, que serán las cargas puntuales que se transmitan a los pórticos:

3.2. Cálculo de las reacciones en la Viga-Pared para cada hipótesis de carga.

Para la hipótesis de P.P + S.C, que es la más desfavorable, obtenemos estas reacciones:

Ray = 1607,53 KN

Rby = 2424 KN

La reacción vertical en el apoyo Ray, es la carga puntual que se transmite en dos puntos al pórtico 2; la reacción vertical en el apoyo Rby, es la carga puntual que se transmite en dos puntos al pórtico 1. Así quedan los esquemas estructurales de cada pórtico para la hipótesis P.P+S.C:

3.3. Esquemas de cargas de los pórticos principales

Para esta hipótesis del pórtico 1 hemos calculado el peso del bloque, P, necesario para que la es-tructura se mantenga en equilibrio. En adelante usaremos P = 435,16 KN correspondiente a la hipótesis más desfavorable de P.P + S.C

3. Análisis estructural.



El pórtico 1 recibe dos cargas puntuales q, del mismo valor que las reacciones Rby de las vigas-pared, en los puntos de apoyo de las mismas en la viga del pórtico Además en uno de los extremos re-cibe la carga puntual del peso colgado, calculada an-teriormente. Al tratarse de una estructura isostática, podemos calcular directamente los valores Ray y Ma: - datos: q= 2424 kN P= 435 kN Ray = 5283 kN Ma = -216,9 kNm

3.4. Cálculo del Pórtico-1.

Los diagramas de esfuerzos resultantes en este pór-tico y las secciones más desfavorables:

La sección A se encuentra sometida a mo-mento flector positivo máximo. El resultado de la tensión en este punto es de 218 Mpa, que es menor que la tensión máxima admisible del acero, 275Mpa. La sección B se encuentra sometida a es-fuerzo axil máximo más momento flector. El cálculo de la tensión de esta sección da como resultado una tensión de 3,99 Mpa, que es menor que la tensión máxima admisible para esta pieza de hormigón, 30 Mpa.

3.4.1. Conclusiones sobre el Pórtico-1. Por cuestiones de diseño, el equipo de proyecto decide que este pórtico sostenga colgada la es-tructura secundaria de la casa. Como la estructura va colgada, hay una pieza de acero que cuelga la viga pared de esta viga. Nos parece por tanto oportuna la elección de un perfil en doble T y de doble alma, ya que la pieza de enlace estructural va atornillada-soldada a este doble alma confiriendo gran rigidez al enlace. Además, ya que la viga está por encima de la casa, no es problema aumentar su altura todo lo que sea nec-esario, es decir, se logra la inercia a base de un alma doble muy esbelta. Por otra parte el efecto de falta de equilibrio que se pretendía, se consigue con el desplazamiento del pilar central hacia uno de los laterales, produciendo un vuelo de 6,20 metros. Consideramos que esta solución unida al peso que cuelga del extremo de la viga, responde mucho mejor que un pilar central a de-terminadas condiciones de cargas alternadas, es decir, exceso de sobrecarga en un solo extremo.



El pórtico 2 recibe dos cargas puntuales q, del mismo valor que las reacciones Ray de las vigas-pared, en los puntos de apoyo de las vigas-pared en la viga del pórtico. El pórtico 2 tiene dos partes: un pilar metálico HEB sobre el que apoya una viga hueca metálica de sección rectangular, que hace de viga del pórtico pero que en uno de sus extremos se gira para formar el segundo pilar.

3.5. Cálculo del Pórtico-2.

Este pórtico lo separamos en dos estructuras, la es-tructura de la viga+pilar y el pilar HEB.

Para el cálculo de la flecha, ten-emos que considerar:

- la flecha producida por la carga q en el extremo del vuelo, F1

- la flecha producida por la reac-ción Rcy en el nudo C

- la flecha producida por la carga q en un punto intermedio de la viga

- la flecha que produciría el mo-mento flector M, en el empotra-miento si liberásemos el empotra-miento, como es nuestro caso.

Vemos que la estructura que forma la viga/pilar cajón es una hiperestática de grado 1, si con-sideramos que la viga apoya simplemente en el pilar HEB. Para resolver esta estructura hiperestática, le imponemos la condición de que en el apoyo C, la flecha sea nula. Calculamos las reacciones resolviendo la siguiente estructura: simplificamos la viga/pilar y la dejamos en una viga empotrada; consideramos que el vuelo a la izquierda del nudo C es plano y no incli-nado; forzamos a que la flecha resultante en el nudo C sea igual a 0.



A partir de esta condición de flecha, obtenemos Rcy y el resto de reacciones: Rcy = 2135 kN Rby = 1080 kN Mby = 454,6 kN

Tensión en secciones A y B, ambas sometidas a flexocompresión: - Tensión máxima en A = 206,5 MPa - Tensión máxima en B = 57,4 MPa

En ambos casos el resultado es menor que la tensión máxima admisible para el acero de 275MPa:la tensión en la sección C, correspondiente al pilar metálico de perfil normalizado HEB 400, sometido solo a compresión tiene un valor de 107,9 MPa.

Con estos valores obten-emos los diagramas de esfuerzos del pórtico, con los valores más represen-tativos y las secciones más desfavorables.

Diagramas de esfuerzos del Pórtico-2 y secciones más desfavorables

3.5.1. Conclusiones sobre el Pórtico-2. En la búsqueda del efecto de falta de equilibrio este pórtico desplaza sus pilares hacia un lado. De esta manera el pilar que queda bajo la casa queda en una situación inquietante, sobre todo porque el pilar que queda fuera de la vertical de la casa se traslada 2,7 metros hacia fuera. Pareciese que la casa apoy-ase en el pilar que queda debajo, sin embargo está cerca del borde en lugar de en el centro. El efecto se consigue realmente. Esto produciría un momento notable en la cabeza del pilar, sin embargo, la viga apoya sobre él, sin transmitirle momento. Como el pilar sólo trabaja a esfuerzo axil, se puede elegir un perfil nor-malizado relativamente pequeño, un HEB 400, resultando un punto de apoyo bastante esbelto. Por otra parte es necesario una sección considerable de viga que absorba el momento que se pro-duce en la sección A y se elige una viga hueca rectangular que le da continuidad formal a la viga-pilar en el giro de 90 grados del extremo y que además permite albergar ciertas instalaciones que pasan a través de ella.



Anteriormente en el apartado 3.3 se realizó una estimación del peso necesario del bloque de hor-migón que cuelga del PORTICO-1 con miras da definir un estado base de cargas sobre dicho pórtico. Una vez analizado en profundidad dicho pórtico se nos plantea le interrogante de qué ocurriría si, tal y como indica la norma, procedemos a analizar los efectos de la alternancia de cargas sobre él para llegar a un correcto dimensionado del conjunto.

3.6. Análisis del efecto del bloque de hormigón sobre Pórtico-1.

3.6.1. HIPOTESIS 1: cargas permanentes sin mayorar.

A apartir del esquema inicial de la viga-pared procedemos a calcular las reacciones que se transmiten a los pórticos: - PESO PROPIO CUBIERTA: 27.5 kN/m.l - PESO PROPIO FORJADO DE PLANTA: 66 kN/m.l

Para proceder al calculo del valor nominal del peso del bloque de hor-migon inicialmente se opta por una combinacion de cargas donde se consideran únicamente las cargas de peso propio sin mayorar.

GH1= CARGA PERMANENTE TRANSMITIDA POR LA VIGA PAREDPbh1= PESO BLOQUE HM PARA HIPOTESIS 1 Obtenemos un valor de Pbh1= 240 kN.

3.6.2. HIPOTESIS 2: descompensación de cargas hacia la derecha.

Se alterna la presencia de cargas permanentes y sobrecargas y se aplican diferentes coeficientes de mayoración a éstas con miras a evaluar el caso más desfavorable de descompensacion hacia el lado derecho.

Obtenemos un valor de Pbh2= 982.76 kN.

3.6.3. HIPOTESIS 3: descompensación de cargas hacia la izquierda.

De nuevo se alterna la presencia de cargas permanentes y sobrecar-gas y se aplican diferentes coeficientes de mayoración a éstas con miras a evaluar el caso más desfavorable de descompensacion hacia el lado izquierdo.Obtenemos un valor de Pbh3= -326.70 kN, analizando el resultado con el obtenido para la Hipotesis 1 vemos que resulta:

Pbh1= 240 kN Pbh3= -86.7 kN respecto del valor nominal que habia-mos definido para el peso del bloque de hormigon. En esta hipótesis el bloque no trabaja



Analizaremos la relevancia de un incremento de temperatura sobre el cable que une el bloque de hormigón con el pórtico y el efecto que produce sobre éste. Para ello consideraremos el cable como un el-emento aislado biarticulado (estructura hiperestática de grado 1). El cable transmitirá una fuerza al pórtico 1 equivalente al axil, en este caso de compresión, producido por el incremento de temperatura.

3.6.4. Análisis de la acción termica sobre el cable.

Calculando el valor del axil debido al incremento de temperatura obtenemos:

Nt= 3.978 kN, por lo analizado anteriormente acerca del dimensionado del bloque de hormigon para diferentes hipótesis de carga establecemos que la incidencia del incremento de temperatura en el Pórtico-1 es despreciable.

El resultado obtenido del estudio de peso del bloque de hormigon en la HIPÓTESIS-2 nos da como resultado una carga que puede provocarnos un momento más desfavorable que el usado en la comprobac-ión de tensiones para el Pórtico-1, así que por motivos de seguridad, volvemos a calcular el momento más desfavorable con dicha carga :

3.6.5. Comprobación del Pórtico-1 según valores obtenidos en la HIPÓTESIS-2.

Partiendo de los siguentes datos:

G= 1416.52 kN Q= 333.33 kN PBH= 982.76 kN

Obtenemos:

MA= 14956.2 m.kN

Este valor MA es menor que el momento máximo negativo en el punto A que hemos utilizado para comprobar la tensión, (M= 15954 m.kN) por lo tanto en esta nueva hipótesis mas desfavorable la viga también cumple.



Tal y como se prescribe desde las normativas el estudio de la alternancia de cargas es un aspecto fundamental para determinar el estado más desfavorable ya que no sirve tener la estructura totalmente car-gada no da la situación más determinante. Por otro lado nos ha sorprendido que en el análisis de cargas que se recoge en “informal” se pro-pongan algunas combinaciones de cargas donde el coeficiente de mayoración para el peso propio sea 1, pensamos que no se queda del lado de la seguridad ya que culaquier cambio en obra de los elementos constructivos no queda recogido en los cálculos.

3.6.6. Conclusiones.

Todo el proceso de cálculo y comprobación anteriormente presentado ha ido cotejandose con los resultados obtenidos mediante la introduccion de los modelos estructurales en CYPE. Para ello se han pre-parado dos modelos por pórtico: uno donde despreciabamos el peso propio de la estructura para poder com-probar con mas fiabilidad con resultados obtenidos manualmente y otro modelo donde sí se consideraba el peso propio de la estructura con el fin de comprobar si los perfiles que aparecen en la documentacion tecnica del proyecto cumplían.

3.7. Comparativa cálculo manual-CYPE.

En el extremo de la barra N4/N2, donde se encuentra con el pilar, se produce el momento máximo negativo, con un valor de 15196 m.kN que es prácticamente el mismo valor resultante del cálculo manual= 15254 mkN).

El valor del Axil negativo máximo es de 583,9 KN, práctica-mente idéntico al valor del cálculo manual. Por su parte, el valor del momento negativo máximo, en el extremo de la barra N2/N5, en el encuentro con el pilar HEB, es de 2475,38 KN, muy similar al resul-tado del cálculo manual (2471 KN) El resultado de las tensiones en las secciones más desfavo-rables de la viga/pilar son coincidentes en el cálculo manual y en el cálculo de CYPE, cumpliendo en ambos casos.



En general no hemos encontrado grandes diferencias entre los cálculos que hemos realizado de modo manual y los resultados obtenidos en CYPE, las diferencias más relevantes las encontramos con los datos que se aportan en el capítulo de “informal” probablemente debido a diferencias acerca de la definición de pesos propios de forjados y cubierta así como el peso propio de las vigas-pared. De la misma manera estas diferencias en los resultados pueden deberse a las simplificaciones que hemos establecido en los modelos estructurales con miras a hacerlos abordables.

4. Conclusiones.

Como puede observarse la estructura está ligada indisolublemente a la génesis del propio proyecto y se convierte en la herramienta fundamental para que la primera idea, el leitmotiv que hablaba de “hacer volar la casa” pudiera formalizarse constructivamente. Durante el proceso de investigación llegamos a un proyecto donde se plantea un ejercicio arquitec-tónico que nos llamó la atención: una vivienda de Naf Architect & Design donde se plantea hacer volar una de las plantas de la vivienda con las condiciones particulares de sismicidad que se dan en Japón mediante la utilizacion de perfiles tubulares de 100 y 140mm.

Architects: Tetsuya Nakazono / naf architect & designLocation: Hiroshima, JapanEngineer: Kenji Nawa / NAWAKENJI-MProgram: Single family residenceSite area: 172.55 sqmBuilding area: 61.38 sqmTotal floor area: 114.50 sqmProject Year: 2009

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