mecánica de rocas

$(.9FJ=7=CG9A9BH57=WBM GH=AI@57=WB

+-) &:*1&-$"*

+-) &:*!8!

- /0-&!-60(& +FC8I77=WB=B7F9A9BH585

Pozo FracturadoPozo FracturadoPozo FracturadoPozo Fracturado


PorPor queque FracturamosFracturamos??PorPor queque FracturamosFracturamos?? Mejorar la Produccin Desarrollar Reservas Adicionales Extender la Vida Productiva Superar Dao a la Formacin Mitigar Problemas de Arenamiento Reducir Deposicin de

hidrocarburos pesados, parafina yasfaltenos y la migracin de finosinorganicos.


PozoPozo VerticalVertical FracturadoFracturadoPozoPozo VerticalVertical FracturadoFracturado

Fractura Hidrulica

Caudal de Produccin

AosAos00 1010 2020 3030

QoQo

(bopd)

ConCon FracturaFractura

101011

101022

101033

101044


AnchoAncho yy ConductividadConductividadAnchoAncho yy ConductividadConductividad


+*!0 /&1&!!#- )!3#/

GeometraGeometra de lade la FracturaFracturaGeometraGeometra de lade la FracturaFractura

Altura

Punta o tip

Alas de la Fractura


!7CB8I7H=J=85889@5:F57HIF558=A9BG=CB5@2:5B7

Razones del incremento deRazones del incremento deproduccinproduccin

Razones del incremento deRazones del incremento deproduccinproduccin

($- '.$./ ( !'0%* -$' '$) '

0( )/ '- - )%

"((+-"


rw

rs

re.

%

#

rwrs

re

Pwfideal

Pwfreal

Well

cen

terl

ine

Pwffrac

ComportamientoComportamiento de lade la presinpresinComportamientoComportamiento de lade la presinpresin


@RL=HC89@5:F57HIF5F9G=896PG=75A9BH99B:IB7=WB89PF95GHR7B=75G57CBG=89F5F

+CH9B7=5@89@DCNCBC=B7@I=859B9@7IFGC

"9CA9HFS5MCF=9BH57=WB !@I=8C89:F57HIF5M5;9BH989GCGHRB.


reas tcnicas a considerar parareas tcnicas a considerar parael diseoel diseo

reas tcnicas a considerar parareas tcnicas a considerar parael diseoel diseo

-5B;CG;9B9F5@=N58CG89D9FA956=@=858


Seleccin de candidatosSeleccin de candidatosSeleccin de candidatosSeleccin de candidatos

*$+!","-)"&(&!!

. "/-+("+

5>5 A8 A8(98=5 A8 A8@H5 A8 A8

!CFA57=CB9GBC7CBJ9B7=CB5@9G89A=7FC5B5BC 5F7MG

* -")"*/+!"(-+!0 &:*1.* -")"*/+!"(-+!0 &:*1.+*$&/0!!"(- /0-+*$&/0!!"(- /0-

G@5 7=9B7=5 EI9 9GHI8=5 @5 89:CFA57=WB89@5 FC75

GH9 7CADCFH5A=9BHC 89D9B89 89 +FCD=98589G =BHFSBG=75G !57HCF9G 5A6=9BH5@9G H9AD 9GD9GCF9H7 CADCG=7=WB A=B9F5@C;=5 89@5 :CFA57=WB +CFCG=858 D9FA956=@=858 9H7

MecnicaMecnica de Rocade RocaMecnicaMecnica de Rocade Roca



(C8I@C 894CIB; 89:CFA57=WB @=B95@ ;9CA9HFS5 89 @5 :F57HIF5


Strain

Stress

= F/A

= L/L

E

F

L

L

Area

F

Deformed

L

r

F

lateral

axial


MecnicaMecnica de Rocade RocaMecnicaMecnica de Rocade Roca.

G:I9FNCHCH5@M9:97H=JC$B:@I9B7=589@5DF9G=WBDCF5@

'5+F9G=WBDCF5@GCDCFH5IBDCF7=WB89@9G:I9FNCHCH5@5D@=758CM@5 A5HF=L 89@5FC75GCDCFH59@F9GHC89@9G:I9FNCEI99G@@5A58C[9::97H=J9 GHF9GG 7CADCB9BH\



/[email protected] !I9FN5 5D@=7585 8=J=8=85 DCF9@5F95

::97H=J9GHF9GG) G9@ 9G:I9FNC GCDCFH5B8CDCF @5A5HF=L89@5 FC75

19FH=75@*J9F6IF89B #CF=NCBH5@

G:I9FNC

-&"*/ &:*-&"*/ &:* !"(!"( #- /0-#- /0-"-,"*!& 0(-"-,"*!& 0(- (( )"*+-)"*+- ".#0"-5+".#0"-5+

6F=F@5:F57HIF59BCHF58=F977=WBF9EI=9F9A5MCFDF9G=WBMAPG9B9F;S5

.+

=F977=WB89@CG9G:I9FNCG

/R7B=75GIG585G /=@HA9H9F

A=7FCGSGA=75 +9F:=@5>9 5DCNC56=9FHC

@5F;5A=9BHC89@ 6CF9

F95?8CKB +F9GGIF9 9G@5DF9G=WBB979G5F=5D5F5=B=7=5F@5:F57HIF59B9@ K9@@6CF9

!F57 ;F58=9BH G@5DF9G=WBF9EI9F=85D5F5EI9@5:F57HIF5G9DFCD5;I9


-"'!+2*-"..0-"4-"'!+2*-"..0-"4 - - -!&"*/-!&"*/

*& & &:*!"(#- /0-*& & &:*!"(#- /0- '5DF9G=WB89@:@I=8C=B8I79IB9G:I9FNC89HF577=WBH5B;9B7=5@9B@5D5F9889@DCNC

+5F5=B=7=5F@59@9G:I9FNCH5B;9B7=5@89699L7989F5@9G:I9FNCASB=AC

5A6=CG9B@5DF9G=WBDCF5@89@5:CFA57=WB896=8C5@:=@HF58C89@:@I=8C75A6=5B@5DF9G=WB89=B=7=57=WB


E1

E2

. 0.+- 1'0-1-$*.+-* .*. )'!-/0-

] 9H9FA=B57=WB 89@CG 9G:I9FNCG =BG=HI 5@F9898CF89@ DCNC

] GHI8=5F @5 9LH9BG=WB 89@5 :F57HIF5] 9H9FA=B57=WB 89@5 ;9CA9HFS5] 9H9FA=B5F G= @5 :F57HIF5 9G 7CBH9B=85

J9FH=75@A9BH9] 9H@CG 9G:I9FNCG 89 7CB:=B5A=9BHC 7@CGIF9

GHF9GG] 9H@5 DCG=6=@=858 89 9ADCHF5A=9BHC] @AC8I@C 9G@C A5G =ADCFH5BH9D5F575@7I@5F@5

DF9G=WB89:F57HIF5M9@D9F:=@895B7


Hardness/Hardness/BrittlenesBrittlenes((DurezaDureza//fragilidadfragilidad))

Hardness/Hardness/BrittlenesBrittlenes((DurezaDureza//fragilidadfragilidad))

).$+FC8I7H=J9.

-9:@9>58=F97H5A9BH9@5;9CA9HFS589@5:F57HIF5

.I5BP@=G=G9GIG58CD5F59GH=A5F@5;9CA9HFS58IF5BH99@8=G9UC9B@5CD9F57=WBMDCGH:F57HIF5

'5=ADCFH5B7=589@7CADCFH5A=9BHC89@5+F9G=WBB9H5C6G9FJ5857CB@5 898=G9UC


Importancia de Presin NetaImportancia de Presin NetaImportancia de Presin NetaImportancia de Presin Neta

CrecimientoCrecimiento de lade la FracturaFractura VsVs formacionesformacionesvecinasvecinas

MecnicaMecnica de Rocade Roca-- AplicacinAplicacinAltura de la fracturaAltura de la fractura

MecnicaMecnica de Rocade Roca-- AplicacinAplicacinAltura de la fracturaAltura de la fractura

$( .9FJ=7=CG9A9BH57=WBM GH=AI@57=WB

.+

'55@HIF59G7CBHFC@585DCF@5F9@57=WB)9H +F9GGIF9


Propagacin de laPropagacin de lafracturafractura

Propagacin de laPropagacin de lafracturafractura

(C89 @5:F57HIF59GHPG=9B8C7CBH9B=85DFCD5;PB8CG99B9@F9G9FJCF=C(C89 $$+FCD5;57=WB9@SDH=75A9BH97CBDFCD5;57=WBJ9FH=75@M

=F977=WB D9FD9B8=7I@5F5@ A9BCF 9G:I9FNC @HIF5 7CBHF5GH9 89 9G:I9FNCG 'CB;=HI8 75I85@ JC@IA9B 89@ HF5H5A=9BHC7CBHF5GH9 89 9G:I9FNCG

$B=7=57=WB +F9G=WB 89 FCHIF5 B7

'5J5F=56@9G=BH9F577=CB5BM=BH9F7CB97H5B89AX@H=D@9GA5B9F5G=9B8C5@;IB5G7CBHF58=7HCF=5GC=B7CAD5H=6@9G >

.9F9EI=9F9IB5:F57HIF5@5F;56I9BHF5BGDCFH9MDCF@CH5BHC9@:@I=8C8969FS5G9F895@H5J=G7CG=858+9FC@5J=G7CG=858=B7F9A9BH5@5)+9GH5DI989@@9;5F5G9FA5MCF89 esfuerzos, provocando el crecimiento enaltura, lo cual producir el efecto contrario al deseado

Alta viscosidad es requerida para un buen transporte, pero puede ser quese necesite baja friccin para reducir la WHP

El control de la NP, varia significativamente de caso en caso, ej.Formaciones con E altos, confinada, la viscosidad es el termino dominanteen la ecuacin de NP. En formaciones bajo E, el efecto Tip comienza a serimportante cuando la fractura no es confinada

0B597I57=WBG=AD@989DFCDCF7=CB5@=858BCG85AI9GHF5EI95@5IA9BH5F9@75I85@895 6DA9@5B7


PresinesPresines durantedurante lala fracturafracturaPresinesPresines durantedurante lala fracturafractura

PresinPresin InstantneaInstantnea (ISIP)(ISIP)PresinPresin InstantneaInstantnea (ISIP)(ISIP)

BHTP = ISIP + PHGrad. de Frac (psi/ft)= BHTP / Profundidad

BHTP: Presin de tratamiento en fondo. Es laminima presin requerida dentro de la fractura paramantener un ancho finito. Presin de propagacin,(esf.min + NP)

ISIP o PI:Es la presin en superficie en la cual lafractura esta abierta.

Determina la friccin exacta$(.9FJ=7=CG9A9BH57=WBM GH=AI@57=WB

Presin InstantneaPresin InstantneaPresin InstantneaPresin Instantnea

+F9G=WB!=B5@

$.$+

!F=77CWB/CH5@

!F=77=WB9BDIBN58CGHCFHICG=858

!F=77=WB 9B/I6=B;

ISIP : BHTP - Ph



Presin InstantneaPresin InstantneaPresin InstantneaPresin Instantnea

I5B8CH9B9ACGIB9J=89BH9[K5H9F

ClculoClculo de BHTP yde BHTP y gradientegradiente dedefracturafractura

ClculoClculo de BHTP yde BHTP y gradientegradiente dedefracturafractura

+IBN58CG A:H

$.$+DG= 9BG=858;5@P@7I@C+

PresinPresin dede CierreCierrePresinPresin dede CierreCierre

+F9G=WB A5MCF5@5 DF9G=WB 89 F9G9FJCF=C5@5 7I5@ @5:CFA57=WB 7CA=9BN5 5 HF5BGA=H=F 9G:I9FNC GC6F9 9@5;9BH9 89 GCGHRB

] +F9G=WB897=9FF9_ G:I9FNCDF=B7=D5@ASB=AC7CB8=7=WB=895@:CFA57=WB

Time (min)

Surf Press [Tbg] (psi) Slurry Flow Rate (bpm)Proppant Conc (ppg) Btm Prop Conc (ppg)Surf Press [Ann] (psi)

58.0 68.4 78.8 89.2 99.6 110.0 0

1200

2400

3600

4800

6000

0.00

4.00

8.00

12.00

16.00

20.00

0.00

4.00

8.00

12.00

16.00

20.00

0.00

4.00

8.00

12.00

16.00

20.00

0

1200

2400

3600

4800

6000

Cierre NaturalCierre NaturalCierre NaturalCierre Natural


(=B=A=N5 @5 8975BH57=WB 89@ ;9BH9 89 GCGH9B .8IF5BH9 9@ 7=9FF9

+9FA=H9 @5 F9AC7=WB 89@ F9G=8IC 89;9@89@5 :F57HIF5

(=;F5 9@ 5;9BH9 89 GCGH9B

.9 =B=7=5 9@ :@CK657? =BA98=5BH5A9BH9 89 D5F5F @5 6CA65\G

+FC798=A=9BHC CA=9B797CBCF=:=7=CAA (CB=HCF95F@575S8589DF9G=WB .= @5 DF9G=WB BC 759 7CAC G9 9GD9F5 D5G5F 5 IBCF=:=7=C A5G @5F;C

#56=9B8C 75S8C IB @5 DF9G=WB F9GD97HC 5@ $.$+D5G5F 5@ CF=:=7=C =BA98=5HC A5G ;F5B89

CBH=BI5F C 89 @5 DF9G=WB 89 7=9FF9 9GDIRG 89 5@75BN5F @5 DF9G=WB 89 7=9FF9 G9 DI989IG5F 7I5@EI=9F CF=:=7=C D9FC HF5H5B8C 89 BC 5D@=75F89A5G=58C 9G:I9FNC 5@ @97C 89 57I9F8C 5 @5 :CFA57=WB


Cierre ForzadoCierre ForzadoCierre ForzadoCierre Forzado

Esfuerzo deEsfuerzo de confinamientoconfinamiento((closureclosure stress)stress)

Esfuerzo deEsfuerzo de confinamientoconfinamiento((closureclosure stress)stress)

G 9@ 9G:I9FNC 5D@=758C GC6F9 9@ @97

Bottom Hole Treating PressureBottom Hole Treating PressureBottom Hole Treating PressureBottom Hole Treating Pressure Pw= BHTP Ph + Fric. Tbg + Fric csg +Entry

Friction (Fric.punzados y/o Fric.tortuosidad)

(Pw)(Pw)(Ph)(Ph)

((PpipePpipe))

((Pperf+PtortPperf+Ptort))

(Pw) = Presin de bombeo en superficie

(Fric. tbg)= Friccin en tubing

(Fric. csg)= Friccin en casing

(Fric. Tortuosidad, punzado )= FriccinNear Wellbore

(Ph) = Presin hidrosttica


FriccionesFriccionesFriccionesFricciones


La rugosidadcausa incrementode la friccin

El efecto esmayor con fluidosde bajaviscosidad

Puede serreducida confluidos abrasivoso corrosivos

FriccinFriccin-- Rugosidad del caoRugosidad del caoFriccinFriccin-- Rugosidad del caoRugosidad del cao


FriccinFriccin PunzadosPunzadosFriccinFriccin PunzadosPunzados


.+

9@8=G9UC89@CGDIBN58CGH=DCBIA9FC8=PA9HFCM:5G9DI989H9B9FIB=AD57HCG=;B=:=75H=JC9B@59:97H=J=85889@HF5H5A=9BHC89@5:F57

FRICCIN EN LOS PUNZADOS2

2pp

pf DNCQ0.237=P

= Densidad del fludo, lb/galQ = Caudal de inyeccin, BpmN = Nmero de punzados (perforaciones)Dp =Dimetro de los punzadosCp = Coeficiente de perforacin (punzado)



FriccinFriccin PunzadoPunzadoFriccinFriccin PunzadoPunzado

'5:F=77=WB9B@CGDIBN58CG9G:IB7=WB89=PA9HFC'CB;=HI889@5D9B9HF57=WB'=AD=9N589@HXB9@ L79BHF=7=85889@75UWB*F=9BH57=WBM89BG=85889@CGDIBN58CGC9:=7=9BH98989G75F;519@C7=85889@:@I=8C9BG=85889@:@I=8CCB:=;IF57=WB89@CF=:=7=C


FriccinFriccin PunzadoPunzado -- DaoDaoFriccinFriccin PunzadoPunzado -- DaoDao



-+.&:*'5:F=77=WB8=GA=BIM98585@59FCG=WBF98CB895DI@=9B8CM7F9799@8=PA9HFC

'59FCG=WBG9=B7F9A9BH59B:IB7=WB89@57CB79BHF57=WB89@5;9BH989GCGHRBM@5DF9G=WB8=:9F9B7=5@

.+



1&/*!+"(/,+*)&"*/+!!" ,0*5!+

.=9@8=PA9HFCaL8=PA9HFC.9@H5DCB5A=9BHC89@CGDIBN58CGBCC7IFF9B5IB57CB79BHF57=CB9G89 DD;

.+



+IBN58CGCF=9BH58CG5@APL=AC9G:I9FNC

(=B=A=N5@5GDF9G=CB9G89:F57HIF5.9DI9899>97IH5FIBHF5H5A=9BHCA5G5;F9G=JC(=B=A=N5@5HCFHICG=858 @=A=B5AX@H=D@9G7CAD9H=H=J5GA=B=:F57HIF5G

PresinPresin enen superficiesuperficie (pw)(pw)PresinPresin enen superficiesuperficie (pw)(pw) +:H6; !F=77=WB 9BHI6=B; +:7G; !F=77=WB 9B5G=B; +:D !F=77=WB 9B@CG DIBN58CG D9F:CF58CG ##++KL,6DA $.$+DF9G=WB $BGH5BHPB95#/++# #/+$.$++# +K#/++# +: H6; +: 7G; +: D



ClculoClculo dede presinpresin enen superficiesuperficie (pw) y(pw) ypotenciapotencia ((hhphhp))


DatosPunzados: 8170/8200Densidad del fluido : 8.6 #/galGF: 0.85 psi/ftTbg: 3.5 9.3#/ftFric. Tbg: 0.3 psi/ftPacker : 8000Csg: 7 26 #/ftFric. Csg: 0.1 psi/ft

Caudal: 20 bpmPunzados:

Densidad: 4 spfDiametro:0.3Coef. Desc.:0.8




Clculo: BHTP: 8200x 0.85psi/ft: 6970 psi Ph: 0.05195 x 8200 x 8.6 ppg: 3667 psi Ftbg: 8000 x 0.3 psi/ft: 2400 psi Fcsg: 200 x 0.1 psi/ft: 20 psi Fpunz: 0.237*8.6*(202/1202*0.82*0.34): 11psi1. PW: 6970-3667+2400+20+11=5734 psi2. HHP: 5734*20/40.8 = 2810.8 hhp


-

/.-DAACHCF/-/.19@/F5BGA=G=WB 5F85B/- -9@57=WB 75>5 >9AD@C(CHCFFDA5A6=C 7I5FH5/.FDA 75F85B

1 =;I9U5@ 6CA65FDA

RelacionRelacion dede transmisiontransmisionRelacionRelacion dede transmisiontransmision

1C@IA9BDCFF9JC@I7=WB1+-;5@F9JC@I7=WBPF95D=GHWBL@CB;5FF9F5LBXA9FCD=GHCB9GL9:=7=9B7=5JC@IARHF=7C7I=B;5@

19@C7=8581C@IARHF=751-;5@A=B 1+-LFDA 6CA65 >9AD@C/9B9ACG#/8=PA9HFCD=GHWB\5FF9F5\9:=7=9B7=5F95 +=GHCB L GE=B

1+-LLL7I=B7I=B;5@;5@F9J

1-FDAL;5@F9J;5@A=B

% -$$*5@7I@5F9@75I85@9B;5@A=B+5F5IB5#/7IMCD=GHWB9G\M75A6=C;95F9F5 ACHCFFDA

Calculo de capacidad bombeoCalculo de capacidad bombeoCalculo de capacidad bombeoCalculo de capacidad bombeo

PPresinresin vs caudal devs caudal de acuerdoacuerdorelacin cajarelacin caja

PPresinresin vs caudal devs caudal de acuerdoacuerdorelacin cajarelacin caja

5I85@ DA )XA9FC89(5B;I9F5G\

5 5

-$04$"()+!"-!+,-(/1&. +.&!!$-"$-"(!"(+ ( 0(!+

Mangueras de succin delMangueras de succin delblenderblender

Mangueras de succin delMangueras de succin delblenderblender

'CG G=GH9A5G M 7CADCB9BH9G 89@ A5B=:C@8 GIA=B=GHF58CG D5F5@5G CD9F57=CB9G 89 75ADC 89 #5@@=6IFHCB 9GHPB 8=G9U58CG D5F5HF5BGDCFH5F :@I=8CG 56F5G=JCG 89 C +( 3

/0 -$$)33+(

/0 -$$)33+(

Linea deLinea de altaalta presinpresinLinea deLinea de altaalta presinpresin

(5B=:C@8 =G9U58C7CB :@I=8C 56F5G=JC J9@C7=858APL=A5:HG

-9;@5 DFP7H=75 6DAL 8=PA9HFC =BH L8=PA9HFC =BH

'=B9589\\$75I85@A5L 6DA >9AD@C 6DA)XA9FC 89 @SB95 CG95 @SB95

Linea deLinea de altaalta presinpresinLinea deLinea de altaalta presinpresin

Verificacin por colapso, presinVerificacin por colapso, presinde bomba anular.de bomba anular.

Verificacin por colapso, presinVerificacin por colapso, presinde bomba anular.de bomba anular.

La formula aproximada para determinarla necesidad de colocar presinanular, es la siguiente:

Panular: BHTP (Resistencia alcolapso + Presin hidrosttica anular)

Anlisis:Si BHTP > (RC+ Ph anular) se

colapsaraInversa no colapsa


-".&:**0(-

Presin anularPresin anularPresin anularPresin anular

Time (min)

Surf Pressure (psi) Slurry Rate (bpm)Prop Conc (ppg) Btm Prop Conc (ppg)Surf Press [Ann] (psi)

49.00 52.20 55.40 58.60 61.80 65.00 0

1000

2000

3000

4000

5000

0.00

4.00

8.00

12.00

16.00

20.00

0.00

4.00

8.00

12.00

16.00

20.00

0.00

4.00

8.00

12.00

16.00

20.00

0

1000

2000

3000

4000

5000


CalcCalc. Verificacin por colapso. Verificacin por colapsoCalcCalc. Verificacin por colapso. Verificacin por colapsoVamos a fracturar una formacin a 2300 m.Datos: Grad. De frac: 0.85 psi/ft Fluido anular: 8.5 #/gal Casing, 5 15.5 #/ft J55 (Res. Colapso:

4040 sin factor de seguridad) Packer a 7540 ftVerificar si colapsara y el valor de P.

anular


PanularPanular: BHTP: BHTP (Resistencia al colapso +(Resistencia al colapso +Presin hidrosttica anular)Presin hidrosttica anular)PanularPanular: BHTP: BHTP (Resistencia al colapso +(Resistencia al colapso +Presin hidrosttica anular)Presin hidrosttica anular)

BHTP: 7544 ft x 0.85 psi/ft : 6412 psiPh anular: 0.52 x 8.5 lb/gal x 7450 ft: 3293 psi

Reemplazamos en la formula anterior

P. anular: 6412 ((4040 x 0.7) DG=DG= @:57HCFG9F9:=9F95HCA5F9@89@J5@CF89F9G=GH9B7=5

5@7C@5DGCC6H9B=8C89H56@5G

@F9GI@H58C89@597I57=WBA9=B8=75EI9G=@5#/+9G

HF5GA=H=85DCF9@9LH9F=CF89@ 7G; 5FF=6589@ D57?9F7C@5DG5FS5DCF9GH5F5NWB9GB979G5F=C7C@C75F+F9G=WB5BI@5F


TortuosidadTortuosidadTortuosidadTortuosidad

Rock StressesGreater Than

the Least PrincipleRock Stresses

La iniciacin de la Fractura puede no serPerpendicular al actual mnimo esfuerzo. Reorientacin de la fractura

Creando mltiples fracturas

Por el micro anillo

Esquema de punzado


.+

CB8=7=CB9GCB8=7=CB9G EI9EI9 DI989BDI989B @@9J5F@@9J5F 55 ;9B9F5F@5;9B9F5F@5 +CNCG


PresionesPresiones queque determinandeterminan lalageometriageometria de lade la fracturafractura

PresionesPresiones queque determinandeterminan lalageometriageometria de lade la fracturafractura

'5DF9G=WB89BHFC89@5:F57HIF59G@5EI989H9FA=B59@7CADCFH5A=9BHC89@5:F57HIF58IF5BH9@5CD9F57=WBM@5;9CA9HFS5C6H9B=85

GHC9G:57H=6@97CBC79F@5HCA5B8C8=:9F9BH9G $.$+8IF5BH9@5CD9F57=WB

Control de presionesControl de presionesControl de presionesControl de presiones +FI96589@SB95 G9H95F 7CFH9896CA65

+F9G=WB89DFI96589@H5DWBM D57?9F

+F9G=CB9G@=A=H989@5G=BGH5@57=CB9G +F9G=WB89DFCD5;57=WB7CADCFH5A=9BHC89@5:F57HIF5##+ 9H7

+F9G=WB=BGH5BHPB95 89H#/+^!F=7 9H7 :97HC

=6@=C;F5:S589F9:9F9B7=5 -9G9FJC=F .H=AI@5H=CB(=7

mecánica de rocas

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