Het verlagen van de inbouwhoogte van een matrijs, bestemdvoor het plooihouderloos dieptrekkenCitation for published version (APA):Bruijn, de, G. C. J. (1982). Het verlagen van de inbouwhoogte van een matrijs, bestemd voor hetplooihouderloos dieptrekken. (TH Eindhoven. Afd. Werktuigbouwkunde, Laboratorium voor mechanischetechnologie en werkplaatstechniek : WT rapporten; Vol. WT0546). Technische Hogeschool Eindhoven.

Document status and date:Gepubliceerd: 01/01/1982

Document Version:Uitgevers PDF, ook bekend als Version of Record

Please check the document version of this publication:

• A submitted manuscript is the version of the article upon submission and before peer-review. There can beimportant differences between the submitted version and the official published version of record. Peopleinterested in the research are advised to contact the author for the final version of the publication, or visit theDOI to the publisher's website.• The final author version and the galley proof are versions of the publication after peer review.• The final published version features the final layout of the paper including the volume, issue and pagenumbers.Link to publication

General rightsCopyright and moral rights for the publications made accessible in the public portal are retained by the authors and/or other copyright ownersand it is a condition of accessing publications that users recognise and abide by the legal requirements associated with these rights.

• Users may download and print one copy of any publication from the public portal for the purpose of private study or research. • You may not further distribute the material or use it for any profit-making activity or commercial gain • You may freely distribute the URL identifying the publication in the public portal.

If the publication is distributed under the terms of Article 25fa of the Dutch Copyright Act, indicated by the “Taverne” license above, pleasefollow below link for the End User Agreement:www.tue.nl/taverne

Take down policyIf you believe that this document breaches copyright please contact us at:openaccess@tue.nlproviding details and we will investigate your claim.

Download date: 04. May. 2021

WPT 0546

Het ver1agen van de inbouwhoogte van een matriBs,bestemd

voor het p1ooihouder1oos dieptrekken.

Schrijver

Opdrachtgever

Afde1ing

Schoo1bege1eiders

Bedrijfsmentoren

Bedrijf

Afde1ing

Gebouw

Afstudeerperi ode

G.C.J. de Bruijn

H.T.S. Ti1burg

: Werktuigbouwkunde

: Ir. F.P.S. Doms

Ir. P.H.J. Zeegers

:~Dr.ing. J.A.H. Ramaekers

Ir. L.J.A. HoutaCkers

: Technische Hogeschoo1 Eindhoven

: Vakgroep produktietechno1ogie

W-Hoog

1-2-1982 tot 4-6-1982

~-

VOORWOORD.

Tijdens het afstuderen aan de HTS Tilburg,afdeling Werk­

tuigbouwkunde,ben ik werkzaam geweest bij de Technische Hogeschool

te Eindhoven.Gedurende 4 maanden heb.ik bij de vakgroep Prod~tie­

technologie onder prettige omstandigheden kunnen werken.

Langs deze weg wil ik mijn mentoren ,de heren JAH Ramaekers en LJH Hoat­

ackers,en mijn schoolbegeleiders ,de heren FPS Doms en PHJ Zeegers,

bedanken voor de wijze waarop ze me hebben geholpen en begeleid.

Maar tevens gaat mijn dank uit aan de heren R Gerritzen en N Touwen

,die me behulpzaam waren bij het oplossen van de problemen betref-

fende de Nube ,cq computer.

-11-

Samenvatting.

In het kader van het optimaliseren van een matrijs,bestemd voor

het plooihouderloos dieptrekken9is in dit onderzoek een mogelijk­

heid onderzocht om de bestaande matrijs qua hoogte te verkleinen.

Na het bespreken van het nut van het- onderzoek,zijn er in hoofd­

stuk twee, twee deformatiemodellen afgeleid_., waarui t de theo­

retische matrijsvorm en de F(s)-kromme volgen.

In hoofdstuk 3 is een afbreekfunctie afgeleid die de theoretische

matrijsvorm vanuit een afbreekpunt vervangt.Met deze afbreekfunctie

kunnen bij goed gekozen afbreekpunten kleinere matrijzen worden

gemaakt.Daarom is er in hoofdstuk 4 een computerprogramma geschreven

die een matrijs voor ieder,afbreekpunt kan maken.

Aan de hand van de theoretische F(s)-kromme zijn in hoofdstuk 5drie afbreekpunten bepaald,die vervolgens met het programma op

de numeriek bestuurde draaibank zijn gemaakt.Tevens worden.er_in

dit hoofdstukJ

de gebruikte apparatuur en het gebruikte materiaal

besproken.

Ten einde een uitspraak te kunnen doen over de mogelijkheid Tan

optimaliseren,zijn in hoofdstuk 6 de meetresultaten van de 4 ma­

trijzen onderling vergeleken,en is een praktijk F(s)-kromme ver­

geleken met de theoretische.

Symbolenlijst.

r,

C N/mmu

Dm mm

Ds mm

Du mm

Dur mm

dV mm

F kN

Hmmax mm

Hm mm

Ho mm

Hrm mm

H mm

Lc mm

Lm mm

Lmax mm

Lt mm

Ltmax mm

m

n

n

Pi mm

R

R mm

Ro mm

Roz mm

Rz mm

s mm.mm/ss

t mm

to mm

x

ya

y

-111-

deformatieconstante

diameter matrijs

stempeldiameter

uitw. diam prod~t

uitgangs diam boring

volumeincrement

perskracht

max matrijshoogte

matrijshoogte

oorspronkelijke flenshoogte

uitgangsmaat matrijshoogte

lopende flenshoogte

calibreerlengte

machtsfunctie lengte

max. lengte voor tractrix+macht

lengte benodigd voor tractrix

max lengte voor tractrix

wrijvings coefficient

verstevigings~exponent

lopende normaal hoofdrichting

plaatinleg

initiele radiale hoofdrichting

plaatsaanduiding volume element

plaatsaanduiding volume element in oorspronkelijke stand

plaatsbepaling zwaartepunt oorspronkelijk volume element

zwaartepunt aanduiding voor lopend volumedeel

stempelweg

stempelsnelheid

momentane plaatdikte

oorspronkelijke plaatdikte

matrijsvorm coordinaat

afbreekpunt

matrijsvorm ordinaat

-IV-

0 hoekIX.

[3 dieptrekverhouding

S verdikkingsmaat

t 1/s reksnelheid

£ effektieve rek

E. 0 voordeformatie

d[ rekincrement

p lopende radiale hoofdrichting

C effektieve rek

(Jv N/mm vloeispanning

()b N/mm treksterkte

~ N/mm gemiddelde vloeispanning

fO N/mm afschuifspanning

<t tangentiele hoofdrichting

-v-

Inhoudsopgave

1. Inleiding.

2. Deformatiemodellen

2.1 Deformatiemodel waarbij geldte~=O

2.1.1.Matrijsvorm afleiding

2.1.2.Theoretische F(s) voorip =0

2 0 2.Deformatie-analyse waarbij geldt E", =0

2.2.1.Afleiding matrijsvorm

2.2.2.Theoretische F(s) voorcn =0

2.3.Vergelijking van de F(s)-krommen

3. Aangepaste matrijsvorm

3.1.1.Bepaling van het interval voor de afbreekfunctie

3.1.2.Afleiding Lm minimaal

3.2.De afbreekfunctie

4. Matrijsontwerp

4.1.Het Exapt-2 programmeersysteem

4.2.Het werkstukconcept

4.3.Het verwerkingsprogramma

4.3.1.Flowcharts

4.4.Het programma

4.5.Het werkstuk

5. rroefopzet

5.1.De matrijs

5.2.De proefopstelling

5.3.De blank

5.4.De meetprocedure

6. Meetresultaten

6.1.Bepaling Gv gemiddeld

6.2.Bespreking meetresultaten

6.3.Conclusie

blz.

1

4

4

558

911

13

16

tB

1920

23

23

27

2929

33

34

35

35

373942

43

43

46

52

-Vl-

Literatuurlijst

Bijlagen

I Verband tussen R en Ro

II Afleiding integraal

III Verband tussen R en Ro

IVA H=f(~)

IVB x=f(Il<J

V Afleiding integraal

VI Bepaling middelpunt plus straal

VII Ret programma

VIII Cl-Data '

IX Ret Zeiex-plotterprogramma

XI Sack und Kiesselbach presse 180 kN

xrI Rulpgereedschap

XIII Meetresultaat voor de bestaande matrijs

X De pprint

blz.

53

1.1

-1-

1. Inleiding.

De functie van de plooihouder bij het dieptrekken is het

tegengaan van het uitknikken van de flens.Wordt er daarentegen

met relatief dikke blanks of met betrekkelijk kleine~-waarden

gewerkt,dan zal de tangentiele knikstabiliteit van deflens

groot genoeg zijn om plooivorming te vermijden.Voor deze gevallen

is plooihouderloos dieptrekken mogelijk. (Fig.l)

Oehler-Kaiser [1] heeft voor dit toepassingsgebied een empiri­

sche betrekking gegeven:

Ho~O .lIDS2

.Vto

Qua dimensies is deze formule niet correct,maar men mag aanne­

men dat de maten in millimeters moeten worden opgegeven.

De voordelen tav het plooihouderloos dieptrekken zijn oa:

-De maximaal benodigde perskracht is bij nagenoeg gelijk­

blijvende vervormingsenergie,relatief lager. (Fig.2)

Dit komt doordat de stempelverplaatsing s bij het plooi­

houderloos dieptrekken groter is dan die bij het normale

dieptrekken. (Fig.l)

-Er kunnen hogere~ -waarden worden bereikt.Onder gunstige

omstandigheden zelfs tot ~=2.8 [2]

(Nb bij het norm.ale dieptrekken kunnen waarden tot ~ =2.2

worden gehaald. [4])

-De plooihouder is overbodig.Er kan een minder gecompli­

ceerde pers worden gebruikt. I

Nadelig is,dat de matrijs een bijzondere geometrische vorm

moet hebben,maar tegenwoordig kunnen deze vormen moeiteloos

op een numeriek gestuurde bank worden gemaakt.Verder is een pers:

met een relatief grote slaglengte noodzakelijk.

-2-

Met plooihouder

1-10

Dst

Vl

Zonder

Ho

Fig.1 Sterrpelverplaatsingen

Gewoon

?-~--p lo ojhouder lao s

Fig.2 Globale F(S1-Krommen ... s

-3-

Het doel van dit onderzoek luidt:

-ontwerp langs een experimentele weg een optimale ma­

trijsvorm.

Er zullen twee deformatiemodellen worden afgeleid,waaruit de

matrijsvormen en de theoretische F(s) krommen volgen.

Deformatiemodellen:

-rek in de radiale richting is nul

-rek in de tangentiele richting is nul

Verder zullen de matrijsvormen worden onderzocht naar een even­

tuele mogelijkheid tot optimalisering.Onder optimaliseren wordt

voornamelijk het verkleinen van de matrijshoogte verstaan.lmmers

kleinere matrijzen leiden tot:

-goedkopere matrijzen. (materiaal besparing)

-een kleinere slaglengte van de pers. (hogere

produktiesnelheid) ,

-4-

2. Deformatiemodellen.

In dit hoofdstuk zullen 2 deformatiemodellen worden afge­

leid,waaruit de matrijsvormen en de theoretische F(s)-krommen

volgen. Voor de modellen gelden:

-de rek in de radiale richting is nul (konstante flenshoogte)

-de rek in de normaal richting is nul (konstante wanddikte)

Verder gelden de vereenvoudigingen:

-ideaal plastisch

-verwaarlozing van de wrijving

-verwaarlozing van de buigingseffekten

-flens blijft recht

-flens raakt aan de matrijs

2.1. Deformatiemodel waarbij geldt [p=O.

In Fig. 3 zijn de hoofdrichtingen aangegeven,deze draaien met

de flens mee.

Voor de matrijsvorm is een apart x-y assenstelsel ingevoerd,

waarvan de oorsprong op ~Ds+t ligt.DUs DU=Ds+2.t

Xo = Ho

x

x+

---------,_________.J

o

R

--~- ./-- ---- II

- .--

Vl

N

Y+

Fig.3 PROCESANALYSE MET £1'=0

-5-

2.1.1. Matrijsvorm afleiding.

Volgens Fig.3 moet er gelden:

s-y=V HO'" _x t '

tanci=- (s-y)x

Er moet hier een min teken worden ingevoerd,omdat de positieve

y-as naar beneden is gericht.

Met de aanname dat de flens op een raaklijn van de matrijsvorm

ligt volgt:

• / 'l, ?.dy=-VHo-x .dx

x

De oplossing van deze integraal,met de randvoorwaarden x=Ho,

y=O,luidt:

2.1

Door de vergelijking 2.1 is de matrijsvorm geometrisch vastge­

legd.rn de literatuur staat deze vorm ook wel bekend als:

-tractrix

-sleepkromme

2.1.2.Theoretische F(s) voor(p=O

We kunnen nu met de aanname dattp=O het verband tussen de

hoofdrekken volledig vastleggen,immers 9+l~+S~=O (volumein-

variantie) :

De

nu

[p~o

E~= - [f\..

effektieve rek (,gedefinieerd als V2/3. (Dt<,'t+Ep'L +S",,'1v) ,kan

in een [~worden uitgedrukt.

t =2/13 . I Ec~J 2.2

-6-

Voor £tgeldt:

[ee,=ln (R/Ro) 2.3

Omdat de geometrische vorm van de matrijs bekend is,kan er

een verband tussen de lopende R en de initiele Ro worden af­

geleid (bijlage 1).Deze luidt:

R-~Du= RO-~Du

cosh (s/Ho)

Vergelijking 2.3 plus 2.4 geeft:

teo =In(2.Ro-DU. (1-cosh (s/Ho) »)\., 2.Ro.cosh (s/Ho)

2.4

Hieruit blijkt dat E~negatief is,daar [ en d( positief moet­

ten zijn moet er voor [ gelden:

[ =2 .In (2. Ro. cosh (s/Ho) ')f3 2.Ro-Du. (1-cosh(s/Ho»!

2.5 gedifferentieerd naar s geeft:

2.5

dl=~ .tanh(s/Ho). 2Ro-Du .ds{3 Ho 2Ro-Du(1-cosh(s/Ho»

•E=~• t a nh ( s /H0) • --;:;:-=----=2_.-,R

AO_-_D_U---.--.-""""7':":---;-...----. S

H Ho 2Ro-Du(1-cosh(s/Ho»

De energiebalans toegepast voor dit probleem luidt:

2.6

F.S=f.i. dV

Voor het volume elementje dV kunnen we schrijven: (Fig.4)

dV=t. dr. 2 .n:.. R

2.7

2.8

-7-

Oroda t de Ep =0 geldt dR=dRo. We hadden ook al gez ien da t t(\ = - El£, ,dus:

In(t/to)=ln(Ro/R)

t=Ro.to/R

Dit en 2.8 geeft

dV=2 Jt: .Ro. to. dRo

R

Ro

-M'4--_=- J!.9_-j~~dro

,

Volume - element dV

Met dit resuitaat en de energiebalans kunnen we voor de kracht-

weg relatie schrijven:

F=4 :Jt.<Jv. tanh (s/Ho) • to\/S.Ho

'h,nu -+"0.J (2.Ro-DU) .Ro .dRo2.Ro-Du(1-cosh(s/Ho))

'/1 DuNa integratie: (Bijiage 2)

Fd[y.4.tanh(s/HO).tO[~HO~+DU(1-COSh(S/HO)).[~HO-~COSh(s/Ho).Du.n.HO

• In (1 + 2.Ho 1J) ·1'(Du.cosh(s/Ho)

-8-

Dimensieloos gemaakt levert dit:

2.2. Deformatie-analyse waarbij geldt tn=O.

r,[

F

(Jv. to .1r.Du4.tanh(s/Ho) .{~_1_ (l-cosh(s/Ho))

(3 2Du Ho· •

[~HO-l 14cosh (S/HO) • Du .In (1 + 2. Ho \l }. DU.COSh(s/HO)jJ

2. 5

In Fig.S zijn de hoofdrichtingen aan-gegeven,en ook hier

is voor de matrijsvorm een apart x-y assenstelsel ingevoerd.

Omdat [~=O geldt dat Du gelijk is aan de stempeldiameter plus

twee maal de oorspronkelijke plaatdikte.

l/)

I[

t

x

R

Rz

1-10to

________ J________ .J

x +

y+

Fig. 5 PROCES ANALYSE HET [() = 0

-9-

2.2.1. Afleiding matrijsvorm.

Volgens Fig.5 moet er gelden:

tanci;= -(s-y)x

Met de aanname dat de flens de matrijs bIijft raken voIgt:

dy= -IH'L-x~·. dxx

2.10

In deze vergeIijking is H geen konstante,maar een variabele

die afhankeIijk is van s,dus tevens van x.Er zal dus een ver­

band moeten bestaan tussen H en x,om deze integraal te kunnen

oplossen.Globale volumeinvariantie geeft:

Hp.to.2~.RZ=ROZ.to.2~.(Ro-~Du)

Dus: Hp=ROZ. (Ro-!:1Du)Rz

2.11

Met Roz=!:1Du+!:1(Ro-!:1Du)=!:1Ro+1/4Du,en Rz=!:1Du+!:1(R-!:1Du)=!:1R+1/4DU

kan men vergeIij~ing 2.11 schrijven als:

HF=RO+!:1DU. (Ro-!:1Du)R+!;Du

Voor het geval dat Hp=H geIdt:

Ro=!:1Du+Ho

R=!:1Du+x

Dus kan men voor H schrijven:

H=Ho+Du.Hox+Du

Zodat vergeIijking 2.10 Iuidt:

2. 12

2.13

-10-

dy = _'\1 f (Ho+Du) .HO}1_ 1dx .~ L x (x+Du)

Deze integraal is numeriek opgelost.Er is een programma ge­

schreven die mbv de standaardprocedure QG7 de coordinaten

(x,y) ,tanO( in (x,y) ,hoekO< ,en de stempelverplaatsing s bere­

kend.Deze berekening kan pas plaats vinden als de computer

de waarden HO,Du,stapgrootte dx,en het aantal te nemen stappen

ADX heeft ingelezen. [3]

Tabel 1 geeft het resultaat van zoln berekening voor het geval

dat:

Ho=16.1

Du=29.8

dx=0.805

ADX=19

TABEL 1 COMPUTERRESULTATEN

---,,"-'

X \. = Rt::.S AFO ALFA S15.29 0.2027E 00 -0. 38"';·6E CcO -0. 3672E 00 0.6086E 0114.49 O. 5898£ 00 -0. 5709E 00 -t::>.5188E 00 0.8863E 0113.68 0.1117E 01 -0. 73·~3E 00 -0. 6347E 00 0.1119E 0212.88 O. 1714E 01 -0. 8984E 00 -0. 7319E 00 O. 1335E 0212.07 0.2Sb4E 01 -0. 1066E 01 -0. 8172E 00 O. 1543E 0211. 27 0.3-193£ 01 -0. 1:245E 01 -0. 8939E 00 O. 1752E 0210.46 0.45731:: 01 -0. 1441E 01 -0. 9640E 00 O. 1965E 029. 6.~ O. 5819E 01 -0. 1661E 01 -0. 1029E 01 0.2186E 028.85 O. 7256E 01 -0. 1913E 01 -0. 1089E 01 0.2420E 028.05 0.6912E 01 -0. 2210E 01 -0. 1146E 01 0.2670E 027.24 O. 1083£ 02 -0.2S65E 01 -0. 1199E 01 0.2942E 026.44 O. 1306E 02 -0.3004E 01 -0. 1249E 01 0.3241E 025.63 O. 1570E 02 -0. 3563E 01 -0. 1297E 01 0.3578E 024.83 O. 18a5E 02 -0. 4303E '::>1 -0. 1342E 01 0.3964E 024.02 0.2270E 02 -0. 5335E 01 -0. 1386E 01 0.4418E 023.22 0.2757E 02 -0. 6878E 01 -0. 1426E 01 0.4972E 022.41 0.3'105E 02 -0. 9446E 01 -0. 1465E 01 O. 5686E 021. 61 0.4:;)-;·4E 02 -0. 1458E 02 -0. 1502E 01 0.6691E 020.80 0.5996E 02 -0. 2998E 02 -0. 1537E 01 0.8409E 02

-11-

2.2.2. Theoretische F(s) voor [0=0.

Volgens dezelfde methode als beschreven in paragraaf 2.1.2

vinden we voor:

Cer=ln(R/Ro)

E =2/13. j [. ~J

Omdat de geometrische vorm niet exakt vastligt,zal het ver­

band tussen R en Ro niet in een s maar in een hoek 0(. worden

uitgedrukt. (BijIage 3)

J ~ ~ tR= 1/4. Du + (Ro -1/4. Du ). cos 0(,

Zodat we voor Etkunnen schrijven:

[ce =~ .In ((DUt + (4Rol.. -DUZ ) .cos ec\\" 4Rot )

dus: ([ ,dE positief)

[ =1. In ( 4 Ro~ )J3 \;u?,. + (4RO't -DU~) .cos QG

dE =(4RO~-Dut).sino(, .do(. 2.14

13. (DU.t + (4RO~ -DU:L) .coso<.)

Vergelijking 2.14 geeft pns het ve£band tussen de en d~,we

willen echter het verband tussen d[ en ds weten.Uit Fig.5voIgt:

y=s-H.sinoc

dy=dy. ds+oy. dH+dy. d c;x.

os (5H (Yi:X.

dy=1.ds-sin«rlH-H.cos~.d~

dx dx dx dx2. 15

-12-

Er geldt:~= -tanc:x:....dx

Ook hier moet een min teken worden ingevoerd.Verder kunnen

x en H incx.worden uitgedrukt.(Bijlage 4)

H= -DU+VDu2. +4. COSeL. A2. cos CIC

./ ~ \

x~ 1/4.Du +A.cos~ -~Du

Met A=Ho(Du+Ho).

Uit 2.16 en 2.17 voIgt:

2. 16

2. 17

dH=tanQL.. (DU"- -DUV DU':L +4coscx.. A +2Acos 0(.) 2. 18

dol. 2cos OI.VDul. +4COS~i

dx= -A.sino(., 2.19

doL 2V 1/4 .DU"" +A.COSoL'ds=ds. doLdx dot dx

dH=dH. do(,dx doc.. dx

We kunnen dus voor vergelijking 2.15 schrijven:

ds= -tan~.dx+sind~H+H.cos~

dol d«. do<..

Deze vergelijking met 2.18 en 2.19 geeft als resultaat:

ds=V Dd+4 •ACosot.' -Du

doc: 2. cosZcL

Dit resultaat plus vergelijking 2.1~ geeft:

[z ~ 2 .

=2.coso<.. .~ .(4.Ro-Du).slntX.. s

13 (JDd"+4.ACOSoL'-DU) (DU~+(4RO~-DU'2.)COSo()

Voor het volumeelementje dV kunnen we schrijven:

dV=to.dr.2.k.R

-13-

Omdat [",=O,is E0 =-£ee, dus:

In(R/Ro)=-ln(dR/dRo)

dV=to.2.lr.Ro.dRo (Fig.6)

Fig,b

Ro

Volur1le~elemeflt dV

Hiermee zijn aIle ingredienten voor'de energiebalans bepaald.

Deze kunnen we nu schrijven als:

F= \Jv . 4 .lL. to

V3

':l .cos Ol.. • Sln DC

V ':l... IDu +4.COSOl.A -Du

!zDu+Ho.i (4Ro~-DU'l..) .Ro .dRo'A. Q, ~

(Du +(4Ro -Du ).cos~

!zDu

Na het integreren plus het dimensieloos maken geeft dit: (bijlage 5)

?v tF =sin. 4.A/Du .cos~-ln(4.A/Du.cos~+1)

(j"..v----;:;.1t:-:-.-:t-O-.-=D~u~ A '1 4 / A. \ 1'\I + .A Du .eosel-

2.3. Vergelijking van de F(s)-krommen.

In Fig. 7 zijn de theoretische F(s)-krommen in een grafiek

gezet.Er valt hieruit het volgende op te maken:

-Fmax volgens model 1 (Ep=O) is groter dan die van

model 2 (CI\.=O)

50 s[mm]-4030","010o

0,1.,

I

c:OJ

~E

..--I

E0t....

...Y:,'Vl'---

0,1

LL

r--

.~LL

FH

-15-

Dit komt doordat de flens (beschreven in model 2)

langer wordt.Maw de arm van het buigend moment

onder aan de stempel wordt ook groter.

-De totale omvormarbeid is voor beide gevallen na­

genoeg gelijk.

-16-

3. Aangepaste matrijsvorm.

In hoofdstuk 2 zijn twee matrijscontouren geometrisch

vastgelegd,die onderling niet zoveel blijken te verschillen.

(Fig.B) Op grond hiervan en op grond van de beschikbare tijd

zal aIleen de vorm volgens model 1 worden onderzocht.

Hiervoor luidt de wiskundige relatie:

y=Ho .In (HO~HO:(, -x~)-VHO':t -x '2.

Nb ivm het te schrijven computerprogramma,is het handiger

om 3.1 te schrijven als:

3. 1

X:Ho.ln(HO+~HO~ -y~)-" HO'" -y'- 3.2

Dit is gedaan ,omdat dan de x en y-as evenwijdig lopen met

de x en y-as van het nog te bespreken werkstuk-coordinaten­

stelsel.

uit 3.2 blijkt dat de functie a-symptotisch naar de x-as

loopt,daarom zal d~ tra¢ktrix in een nog nader te bepalen

worden afgebroken.Vanuit dit punt zal vervolgens een andere

functie starten,die binnen een bepaald interval de x-as weI

raakt.Voor deze afbreekfunctie moe ten de volgende voorwaarden

gelden:

-Een vloeiende overgang tussen de tracktrix

en de afbreekfunctie.

-Functie moet binnen een nog nader te

bepalen interval de x-as weI raken.

-17-

~----------~---------~~----------~--

Fig. £, Matrijsvormen

~_t-0 5:;-- 1_0 ---=::;;;;:;iii~\ ...S

IIIIIIIIIItISIIIIIIl30IIIIIIr~S

IIII II J'fbO

II II II ,I II ,IrS.&

x+

-18-

3.1.1. Bepaling van het interval voor de afbreekfunctie.

De matrijshoogte Hm,kunnen we in de volgende trajekten

verdelen:

-pi =Plaatinleg.

-Lt =Lengte benodigd voor de tracktrix.

-Lm =Lengte benodigd voor de afbreekfunctie.

-Lc =Lengte benodigd voor een cylindrisch

deel,welke dient voor het calibreren

van het produkt.

Du l " ,L..- "'--_- ':I

Fiq.9 MatriisDe empirische bepaalde calibreerlengte Lc is voor dit doel

gedef0nieerd als:

Lc=2.to.6

Voor de matrijsvorm geldt:

Hm=Pi+Lt+Lm+lc

3.3

3.4

uit 3.4 voIgt dat Hm afhankelijk is van Lt,immers Pi,Lm en

Lc worden konstant gehouden.Dus als men de tracktrix eerder

afbreekt dan zal de matrijshoogte kleiner worden.

[

Pi

, a

~

-19-

De waarde Lc en pi zlJn afhankeIijk van de pIaatdikte to,

Lm daarentegen zal nog moe ten worden afgeleid en weI zOdanig

dat deze minimaal is.

3.1.2.Afleiding Lm minimaal.

Lt maximaal is een Iengte die afhankeIijk is van de maximale

inbouwhoogte Hmmax,behorend bij de te gebruiken pers.Voor de

gebruikte persen waren deze inbouwhoogten resp. 130 en 60 [mm] •

De maximale Iengte voor Lm+Lt wordt dus:

Lmax=Lm+Ltmax=Hmmax-Pi-Lc

In Fig. 10 komt dit overeen met OP.

Y-t

t---------~~Q.( Xam,N m)

LtmaxLmax

H

Fig.10 LM Minimaal

Lm

-20-

Trekt men nu vanuit het punt Peen Iijnstuk PQ met de Ieng­

te Ho,zodanig dat deze de tracktrix raakt in Q,dan zijn hier­

mee Ltmax en Lm vastgeIegd.

Volgens bijIage 1 geIdt:

s=Ho.arccosh(Ho/yam) 3.5

Waarbij we voor s kunnen schrijven s=Lmax.Met dit resultaat

en vergeIijking 3.5 voIgt voor de minimale afbreekordinaat:

yam=Ho/cosh(Lmax/Ho)

Met vergeIijking 3.2 en 3.6 wordt Ltmax:

Ltmax=Lmax-Ho.tanh(Lmax/Ho)

Dus de gezochte Lm wordt:

3.6

3.7

Resumerend:

Lm=Ho.tanh(Lmax/Ho)

Lm=Ho.tanh[(HmmaX-LC-Pi)/HO}

3.8

3.9

3.2 De afbreekfunctie.

Voor de afbreek functie moet gelden:

1) (dx)CD =r?X)(2)dy (Lt,ya) \dy (Lt,ya)

2) (Lt,ya)G)=(Lt,ya)@ de nog nader te bepalen overgang 1-.2

3) (d~\@ = CO~dYJ (Lt+Lm,O)

4) f(O)@=Lt+Lm

Voor de verklaring der tekens zie ook Fig.11

H m

Fig.11 Matrijs-maten.

X+

Op grond van deze voorwaarden,en met name voorwaarde 3,valt

de keuze voor de afbreekfunctie op:

X=A.y+B.{y+C

waarin A,B,C de nog te bepalen konstanten zijn.Voor y=O

geldt x=Lt+Lm,dit met 3.10 geeft:

C=Lt+Lm

(~~F=A+B/(2. Vy)!.dx ~= _VHO"l.. -/" (voIgt uit 3.2)\dy) y

Volgens voorwaarde 1 moet gelden:

A+B/(2.Vya)= -VHo~-ya~ya

3.10

3. 11

3. 12

Dus:.~ ./ t !t

A= -BVya -2j Ho -ya2.ya

3.13

Verder voIgt uit voorwaarde 2 dat:

3.14

-22-

Vergelijking 3.13 en 3.14 samen levert:

./:t .L'B=2. (vHo -ya -Lm)

Vya

3.13 plus 3.15 geeft:

A= -2.V HO'l.. _ya'1.. +LmYA

Door de vergelijkingen 3.11,3.15,3.16 is de afbreekfunctie

volledig bepaald,en luidt aldus:

J 2. '1-.'x=-2. Ho -ya +Lm .y + 2. (VHO"L. -yif -Lm).{y +Lm+Lt

ya Vya

3.15

3.16

-23-

4. Matrijsontwerp.

We kunnen nu aan de hand van de in hoofdstuk 3 gevonden

resultaten,en de pers-afhankelijke inbouwmaten,een werkstuk­

tekening maken.Deze werkstuktekening vormt de basis voor het

te schrijven Exapt-2 werkstukprogramma.

Na verwerking van het werkstukprogramma door de Exapt pro­

cessor en de Post-processor EX2PP,wordt er door de computer

een ponsband geleverd voor de Nube-draaibank "Pinumat 300".

l~.1. Het Exapt-2 programmeersysteem.

Op de Th-Eindhoven wordt het Exapt-2 programmeersysteem

gebruikt,een applikatie pakket geimplementeerd op de Prime­

minicomputer van de afdeling Werktuig~ouwkunde.

Het is een algemene programmeertaal met technologie dwz:

A)Hij is niet gebonden aan een bepaald fabrikaat machine,

computer of besturing.

B)Hij bepaalt:

-het te verspanen materiaal.

-de snedeverdeling.

-de gereedschapsbaan.

-de verwachte bewerkingstijd.

-de instelgrootheden:aanzetsnelheid

toerental.

am de onder B genoemde termen te kunnen berekenen moe ten de

gereedschap-, materiaal-,en machinegegevens bekend zijn.

Hiervoor staan aparte kaartsystemen ter beschikking.ln mijn

geval is er aIleen een gereedschapskaart gemaakt,(Fig.12)

omdat de snijsnelheid en aanzet,die bepaald worden uit de

combinatie van materiaal en gereedschap,aan de hand van

tabellen (tabel 11) in het programma zelf worden opgenomen.

EXA PT - Karteiblatt fOr Drehwerkzeuge IWerkzeugsystem ldent-Nr.

Bezeichnung: Tag: Nam.:Schneide Schaff Wz~ Halter

Firma_. ...._., . ~... _- •.... ' , -- --~.•.-

-- -- Beste" - Nr.-- I ,Schneidst. Nachschleifanweisung

II Schneide

ja neinausw. -bare1

i-- -- i- ---- 11 Span -4-d e /~ •

{---"-_:-_-~-_. Bemerkungen:

~ I f=rsf1 J 11 =12...----- I-- -'•

-~~"

( - Xs--~....--- -- _.~ -

Einste"maBe L • Q•

System -Nr. Einsatzbedingungen Schneidengeometrie ldent - Nr.....: c. - ~ ~ a b'h hzul. bzul. Pzul. VB Tzul. hm1n Schott Werkuug'- ..-

2,

~ c~." ~T ! £l. '0 .= '0 a c min,rel reI. ~ '1

" ~ El; !: :J: ~ ·1. ·1. 11100 11100mm kp 11100 11100 1/100 1110 0 1/10 0 0 -~~O £ &. 0 I IIIC• u. u_

~G mm/U mm mm mm/U \ ,.. VI" ::Ju..1I)0l II) II) III W

I I I I I I I 1 1 I I 11 I 1 I I I I I 1'-1 I I I 1 1 I I 1 I I I I I1 I I I 15 6 7 9 10 131 15161 191 1 122T 25 291 I 33T I ~ 39T I 1 I I I I I 511 I I T 156 T 611 I 1 ~6 I ~(] 71 I 7Si I I I ~O

MaBangaben ldent-Nr.

tXs !ys rs i 'max dm1n e 11 ., , 12 " g ~ ka b h Werkzeugoder

1I100mm 1I1OQmm 11100mm 1/100mm 1110 1110 1/100mm mm mm 1/100 mm mm mm 11100mm 1110mm d I/1Qmm

NVT t\r~a; ~.l~!nJ or " >I,Vl0mm

I I I I I I 11 I ,I I I I I I I I I I 11 r I I I 1 11 1 1 I I I I I1 I I I 15 6 \ 121 I TI 18 T I 221 6 i I 331 I T I 38 I I ~2 I I ~61 I T I '.)1 I 551 591 TI 64 T 691 !'niT ~~ I I I 110- , ,

I[\

II:I

-25-

TABEL 2. VERSPANINGSCONDITIES.

voor na voor na

a (Tetm) 2-10 max 2 1.5 0.5

s (mm/omw) 0.3-1.0 max 0.3 o. 1 0.08

ISO be''1er-

kingscondi- P20-P30 p10

I

P20-P30 p10

ties

v (m/min) 80-140 130-120 180 180

ORVAR 2H Cr-STYRIA Spec

Mbv het werkstukprogramma+ de kaartsystemen wordt door de

Exapt-2 processor de fictieve gereedschapsbaan "Cl-tape"

(Cutter-location tape) en de bewerkingscondities berekend.

Waarbij automatisch rekening gehouden wordt met de oppervlak­

tegesteldheid en de eventuele overmaten.Nb de overmaten zijn

de maten die de computer na het voorbewerken laat staan voor

het nabewerken.Standaard is deze waarde 0.5[mm].

Ook wordt het werkstukprogramma gecontroleerd op logische

fouten,en worden er botsingsberekeningen tussen gereedschap­

,werkstuk en tussen gereedschap-,klauw uitgevoerd.

De uitvoer staat in de file Eprint en kan worden uitgeprint.

Tevens kan men het draaiproces simuleren,door gebruik te ma­

ken van het zeiex-plotterprogramma.Hierbij worden de uitgangs­

vorm resp. de na een bewerking staan gebleven contour,en de

aanzet- en ijlgangbewegingen van het gereedschap en het ge­

reedschap zelf geplot.

De algemene oplossing (het resultaat van de processor)

moet nu nog worden aangepast aan de specifieke eigenschappen

van de pittler "Pinumat 300" draaibank.Dit wordt gedaan dmv

de Postprocessor EX2PP die:

-De coordinaten tabel en overige instructies transformeert

naar het assenstelsel van de machine en naar de codevorm

die door de desbetreffende besturing kan worden verstaan.

-26-

-Nagaat of de door de gereedschapslede af te leggen weg

binnen het bereik van de machine ligt.

-Een instructieblad levert voor de machinebediende. (Staat

onder de file pprint)

-Een file ppons maakt,en zo indirekt de ponsband levert.

Fig. 13 toont de schematische voorstelling van het program-

meren.

~'VERKSTUK-CONCEPT

CODES VOLGENS DE EXAPT-2PROGRAMMERTAAL

WERKSTUK- VERWERKINGSPROGRAI~~A

PROGRAMMA PROCESSORf ,uEOMETRI SCH I

GEREEDSCHAP TECHNOLOGISCH IGEGEVENS~ATERIAAL - I--

eEGEVENS CLDATA

MACHINE I-- POST-PROCESSOR EX2PPGEGEVENS

J ~

I EPRINT I I PPRINT I r PPONS 1

I PONSER

r PONSBAND I

FIG.13 Het programmeersysteem.

PRIME

CoMPUTER

-27-

~.2 Bet werkstukconcept.

Bet werkstukconcept is aan de hand van de werkstuktekening

(Fig.14) opgesteld.Omdat het werkstuk op de draaibank rotatie­

symetrisch is,kan met een helft van de langsdoorsnede worden

volstaan.Bovendien is uit verspaan technische overwegingen deo

contour tav de afleidingen uit hoofdstuk 1 en 2 180 gedraaid.

Dit heeft tot gevolg dat aIle x-waarden negatief worden.

M3 ,y +.

M4'IIII

MfII M1

~-

/

urtganqsmateriaal/,/

,/./

/' 0/' ::c.-/..----- p- werkstukM2 ---- .------ -

e.- m":J ":J >-

,0 0

Lc Lm Lt PIHmHrm

Eo

x-

Fig.14 Werks t uktek~ning

Bet uitgangsmateriaal wordt zodanig geleverd,dat men het werk­

stuk in een opspanning kan bewerken.Biervoor zijn de langs­

vlakken en het achtervlak bewerkt.

De te beschrijven contour M4~M2 kan mbv het Exapt-2 op

twee manieren worden benaderd:

-28-

A)lijnstukken:B)cirkelbogen.

Voor dit programma zijn beide manieren toegepast,en weI

zodanig dat de overgang van de afbreekfunctie naar het cylin­

drische gedeelte benaderd wordt w~t een cirkelboog,terwijl

de rest van de contour dmv lijrstukken wordt gedefinieerd.

De reden hiervoor is dat de afbreekfunctie in het desbetref-

fende gebied een te grote kr~

aire interpolatie leidt .

R

dXl

Fig. 15 Lad~ste stap

Verder blijkt dat dit effekt aIleen optreed voor dit ene

gebiedje (dy,dx1).

Men kan dit oplossen door:

-lineaire interpolatie met een nog kleinere

stapgrootte dye

-een cirkelboog.

Omdat een kleinere stapgrootte meer fkentijd vergt,is er

voor de cirkelboog gekozen.

-29-

Startend in het knooppunt M1',waarvan de coordinaten vast­

liggen,wordt er vervolgens door de computer voor een bepaalde

y en x berekend.Immers x=f(y) is bekend.

zo ontstaan er voor de tractrix plus afbreekfunctie een reeks

coordinaten die met uitzondering van het laatste coordinaten

paar,door lijnstukken worden verbonden. (Bijlage 8 CL tape)

Het laatste coordinaten paar zal zoals vermeld,door een cirkel­

boog worden verbonden met middelpunt M=Lm,R en straal: (Bijlage 6)

1 ~R=(Lm+Lt-xo) +yo

2.yo

4.3 Het verwerkingsprogramma.

Het verwerkingsprogramma,zal aan de hand van flowcharts

worden uiteengezet.Het bestaat uit de volgende delen:

-Invoergegevens

-Algemene opdrachten

-Geometrische opdrachten:

beschrijving uitgangsmateriaal

beschrijving werkstuk.

-Technologische opdrachten:

bewerkingsdefinities (hoe moet verspaand worden)

bewerkingsoproepen (in welke volgorde moet het

gebeuren)

bewerkingsplaatsopdrachten (waar moet er verspaand

worden)

4.3.1Flowcharts.

In de nu volgende figuren zijn de flowcharts weergegeven.

-30-

PARTNO,MACHIN,CLPRNT

INVOERGEGEVENS OMTRENT

MATRIJS,MATERIAAL,CONTOUR

u-:=>~---NI---.

J

GEOMETRISCHE OP­

DRACHTEN

TECHNOLOGISCHE OP­

DRACHTEN

FIG.14 HET VERWERKINGSPROGRAr1MA.

Er moet een controle worden ingebouwd,omdat na Ltmax geen

afbreken meer mogelijk is.Dus waarden kleiner dan yam zijn

niet mogelijk.

-31-

Ixv1 =Ho.ln--:-=-'-........----

WD/(LINE(-Xo-PI), (YO+~DU), (-Xv1-PI), (Yv1+~DU)

FWD/(CIRCLE/TANTO,xsmall,P2,RADIUS,R)

FWD/DIA,Du

M2,RGT/PLAN, (-Hmmax)

M3,RGT/DIA,Dm

M4,RGT/PLAN,O

FIG.15 GEOMETRISCHE OPDRACHTEN

-32-

Definiering

langs,-vlak draaibeitel

Opspanning I

Voorbewerken

Vlakken van M4 en M1

langsdraaien van M1,M2

Controle maten I

. ~~ N--------~,..-Fereeds~haps-l~ torreche. .

J

Nabewerken

Vlakken van M4,M1

contourdraaien M1,M2

Fig.16 Technologische opdrachten.

-33-

4.4. Het programma.

Bijlage (7)toont het programma voor een metrijs waarbij

ya=0.5.Ho.Tevens is hier ook een deel van de CL·ta~e o~genornen­

waarin de contour numeriek is weergegeven. (Bijlage 8,PARTCO.

Voor de EXAPT definities verwijs ik de lezer naar de litera­

tuur. [5]

Na het programma te hebben gerund,is het ZEIEX plotterprogramma

opgeroepen. (Resultaat bijlage 9) Hier is duidelijk het verschil

te zien tussen de lineaire interpolatie en de interpolatie mbv

een cirkelboog.

De file Ppons (de basis voor de ponsband) is hier achterwege

gelaten,maar hiervoor in de plaats is de Pprint opgenomen.

(Bijlage 10)Immers,de ppons bestaat uit de laatste kolom van de

Pprint.Ook zien we dat er twee ponsbanden zijn gemaakt,een voor

het voordraaien en een voor het nadraaien.Hierbij dient er nog

te worden opgemerkt dat de ponsband voor het nabewerken is

aangepast.

Dit is gedaan omdat op de gebruikte bank de toerentallen niet

traploos te regelen waren.Hierdoor schakelt de bank gedurende

het draaien,wat weer leidt tot krassen op het werkstuk.Derhalve

is er voor het nadraai~n van de tractrix met een constant toeren­

tal gewerkt. (1120 [omw/min] Ook moesten de aanzetsnelheden

worden aangepast. (bijlage 10)

Met dit programma kan voor ieder willekeurig afbreekpunt de

matrijs worden gedraaid.voor de matrijzen bestemd voor de

Sack und Kieselbach-pers is aIleen een verandering van de waar-

de ya noodzakelijk.Wil men daarentegen matrijzen met andere

afmetingen maken,dan zal men naast de matrijs en materiaalgegevens

ook de gereedschapskaart moeten aanpassen.

-34-

4.5. Het werkstuk.

Tijdens het dieptrekken treden in het dieptrekgereedschap

grote radiale drukspanningen op.Om deze spanningen te weerstaan

worden krirnpringen toegepast.Deze ringen worden conisch (1°)

uitgevoerd,en kunnen daarna om de eigenlijke matrijs worden

geperst.Gedurende de proef is er met een bestaande krimpring

gewerkt.Daarom moesten aIle rnatrijzen qua hoogte gelijk zijn

aan de inbouwhoogte van de betreffende krimpring.Hierdoor vari­

eerde de calibreerlengte van matrijs tot rnatrijs.Omdat een

langere calibreerlengte een grotere wrijving veroorzaakt zijn

er achterin de rnatrijs kamers gedraaid.Dit is op een gewone

draaibank gedaan.De afmetingen van deze kamers voldoen aan twee

eisen:

-Diameter is groot genoeg om contact tussen het

produkt en matrijs te vermijden.

-De lengte van de kamer is zodanig gekozen dat de

staan gebleven calibreerlengte overeenkornt met

de afgeleide calibreerlengte Lc. (Hoofdstuk 3)

Tevens is op de gewone bank de buitendiameter conisch afgedraaid

(1°). (Fig.17)

,.¢So-if; h2 ..

l'<)

I

0"-J)

£

1lS3" ,0&U

Fq, 17 Matrijs vaar Sock u KielbClch pers

-3S-

S. Proefopzet.

Met het programma uit hoofdstuk 4 zlJn voor verschillende

afbreekpunten een aantal matrijzen gedraaid. (Een voor de MUller

pers en drie voor de Sack und Kieselbach pers) .Omdat de matrijs

voor de MUller pers niet op tijd gehard was,zijnalle proeven

op de Sack und Kieselbach pers uitgevoerd.

Er zijn met de verschillende matrijzen een aantal bekertj~s

getrokken waarbij de F{s)-kromme is opgemeten.De gemeten F(s)­

krommen zijn naderhand met de theoretische kromme vergeleken.

S.1. De matrijs.

De keuze van het afbreekpunt zal aan de hand van fig. 18

worden toegelicht.Hier staat de perskracht als functie van de

y,waarbij y het raakpunt tussen matrijs en flens voorstelt.

Uit deze figuur zien we dat het krachtmaximum ligt bij ongeveer

ya=O.6.Ho. Voor de afbreekpunten kiezen we nu een punt net

voor,net na,en een op geruime afstand van het krachtmaximum.

Respectievelijk 0.7SHo,0.SHo,0.2SHo.

Met de bestaande matrijs is de y-as in vier gebieden verdeeld:

Gebied 1: Ho __ O.7SHo

Gebied 2: 0.7 SHo - O. SHo

Gebied 3: 0.SHo-0.2SHo

Gebied 4:0.2SHo-bestaande niet afgebroken tractrix

Nadat de matrijzen zijn gedraaid{en nabewerkt)zijn ze gehard+op - SO HRC.

:r.o

~oLO

Io

P-..J

U'I

...J.....o

ol.n:r:o

o'.<:-Io

o

:J.:o

-36-

--- -- - ~---------- ---- - ------ --------

------ - - - - - ----- - ------- - ----------

Fig.18 F(yl-kromme

-37-

5.2. De proefopstelling.

II

Zoals eerder vermeld zijn aIle proeven uitgevoerd op de

Sack und Kieselbach pers. (Bijlage 11)Bij deze pers beweegt de

ondertafel in vertikale richting,en is de stempel op het frame

geschroefd.Op de ondertafel zijn het onderblok,de afstroper,

de krimpring en de matrijs gemonteerd. (Fig.20)De afstroper is in het onderblok gebouwd,en dient voor de verWIJ­

dering van het produkt van de stempel.Nb na het dieptrekken

is het produkt strak om de stempel geklemd. (Fig.19)

II af s tr 0 per .

~~I .II

Fig.19 De afstro per

De afstroper zal tijdens het passeren van de stempel+produkt

in de buitenste stand staan.zijn de stempel+produkt gepasseerd

dan zal hij terugschuiven en de stempel volledig omsluiten.

Ret bekertje zal nu tijdens de terugtrekbeweging van de stem­

pel worden getrokken.

Ret kan gebeuren dat de blank tijdens de bewerking onder

de stempel verschuift,wat desastreuze gevolgen kan hebben voor

het gereedschap.Om dit euvel te ondervangen,is er in de stempel

een centreergat aangebracht.Vervolgens is met deze stempel en

een hUlpgereedschap (bij lage 12) een' ui tstulping geperst. (Fj g.21)

/ /

persf r (lI'n e

stempelhoud er

Fj q. 20 : prOl:fopst.eL Lj 03

ste. rop eL

veer

a,fstfo er

on derbL oK

I1---I .

I I KriI _-4_....:..!..:...:..!..l-L..J....U.~

II

I

1I,\\I\

I

~ ik ker

_._ \ I ~ {' _ I

[

Fig.2l Blank + stempet

Tijdens de dieptrekbeweging ligt de uitstulping van de blank

in het centreergat van de stempel,zodat de blank niet meer kan

verschuiven.

5.3.De blank.

De deformatie,welke het materiaal moet ondergaan,is erg hoog.

Daarom isvoor het blankmateriaal staalplaat met kwaliteit SPEDD

gebruikt. (Single Picled Extra Deep Drawing) uit 3 millimeter

dik SPEDD plaat z1Jn op de ERICHSENBANK blanks van ~62 gesneden.

Vervolgens zijn met het hulpgereedschap de uitstulpingen aan­

gebracht.

Van dit materiaal zijn dmv de trekproef de C,n en de to bepaald.

De metingen die ui t de trekproef volgen zijn in fig. 2 ,"ui tge-\

zet.Men kan de C en n uit deze figuur aflezen,maar om een gro-

tere nauwkeurigheid te verkrijgen zijn de C,n en de[omet de

computer berekend. [6]

C=560.7 [N/mm:z.. ]

n=0.229

to =0.0022

-40-

Fig.22 Meetresultaten die aan de hand van

de trekproef zijn verkregen.

c

~ ~ £, s b "7 ~ 9 10-1 "2- 3 ~ s 6 '7 99/0°

"/0

961?b

s

?

3

~

I

" 3)10

~

~.....-... -S

I.-"1- .-L,

3--...2

'- <,

I '1

I10

} .-

76

s

4

3.

2.

10

,

3

2

1

10

10

~1

"5"

10q,7

"SI,

••.,L

it,

2 3 ~ S 6 789 /0' 2.

-41-

5.4. De meetprocedure~

Nadat de matrijs op het onderblok is gemonteerd,is hij ver­

volgens gecentreerd.Hiervoor is de centreerbus gebruikt.

Om het centreren te controleren zijn er een aantal bekertjes

getrokken.Men kan aan deze bekertjes zien of dematrijs correct

gecentreed staat.Nb bij een goede centreringzal de pothoogte

niet varieren.

Het centreren is voor iedere matrijs uitgevoerd.

Tevens zijn bij de centrering de x en y-schalen van de schrij­

ver ingesteld.Nadat de schrijver aan de pers is gekoppeld,

kunnen de beide schalen worden geijkt.

schr ijver ingang X ~ Persui tgang "stempelweg"

schrijveringang Y.Persuitgang "kracht"

Voor het ijken zijn de volgende handelingen uitgevoerd:

-Yking Y-as:

Door de schrijver aan te zetten,wordt de startwaarde

van de kracht vastgelegd.Deze kracht kan op een

digitale display,die op de pers is aangebracht,wor­

den afgelezen.Hiermee staat de startwaarde vast.

uit de grafiek van de geregistreerde F(s)-kromme

kan men vrij eenvoudig de maximale kracht bepalen.

De grote van deze kracht wordt weer van het display

gelezen.Doordat er nu twee punten bekend zijn,kan

door lineaire interpolatieeenschaalverdeling worden

aangebracht.

-Yking X-as:

zie ijking y-as.Alleen wordt ipv de kracht de stem­

pelweg afgelezen.

-42-

In tabel 3 zijn de instelgegevens van de schrijver weergegeven.

TABEL3 INSTELGEGEVENS HOUSTON 2000RECORDER WT 2442

Stand schaalverdeling

X 100-50 Mv 1 [kN] - 2.47 [rom]

y 100-50 Mv 1 [mm] (werkelijk) =1.53 [mm]

(grafiek)

Na de centreering en de instelling zijn vaar iedere matrijs

vijf bekertjes getrokken.Er blijkt dat de F(s)krammen,vaor

zoln serie metingen,practisch geen verschil toonde. (bijlageI3)

-43-

6. Meetresultaten.

In de figuren 23 tim 26 ZlJn de gemeten F(s)-krommen gete­

kend.Tevens is in figuur 23 de theoretische F(s) kromme vol­

gens vergelijking 2.9 weergegeven.Hierbij is voor Gv een ~v

gemiddeld bepaald.

6.1 Bepaling ~v gemiddeld.

De lokale vloeispanning is volgens de verstevigingsfunctie

van Ludwik gedefinieerd als:

Met C=560.7

__ n

<Jv=C. (£+ co)

2 -[N/mm ] ,n=O. 229 en £0=0.0022 wordt di t:

0.229GV=560.7(£+0.0022)

6. 1

6.2

De effektieve rek tis in 2.5 afgeleid en luidt:

E =2.1n(2RO.cosh(s/HO) )

V3 \2RO-DU(1-cosh(s/HO))

6.2 en 6.3 geeft:

<tV=560.7S.1..1n(2RO.COSh(S/HO) .. \ +lIT 2Ro-Du (1-cosh (S/HO»)

6.3

. )1 0.2290.002J

Hieruit blijkt datcrv afhankelijk is van s en Ro.Het verloop

van~v over de flens is voor het geval dat s=0.2Ho doorbere­

kend.Het resultaat hiervan is in figuur 22 weergegeven.

De gemiddelde ~v is nu bepaald met:

"....... ){.'hDU+HI>( J~v=C; 2.1n 2.RQcosh(s/Ho)

K; . ~ 2RO-DU(1-C2Sh(~/HO»

'J'l..Du

-44-

'J...50

200

150

130

30 '/?-Du+~ ",,31

---"'Ro [mm]

Fig. 22 Het verloop van vv over de flens uitgedruktin Rob ij S =Hoj< 0,2.

Er is voor deze manier gekozen ,omdat de in hoofds'tuk 2 gebruikte

standaardprocedure QG7 [3] ook voor dit geval kan worden toege­

past.Het geschreven programma berekent aan de hand van de in-'V

voergegevens ,C,n,to,Du,Ho en de stapgrootte s de~o.

Resultaat tabel 3

SEC #SIC·...LQEt1Lees in : C ~60. 7 .Lees in : N 0.229L,,~s i" : DLTW O.OO::>ClLees in : DU 31.0Lees i" : H~lVi_ 15. 5Lees in : SSTAP 1.0BEI-'ALWC OErHDD£LDE SI(~i1A-VLOE:I-I'IAARDE BI,) l"LOOIHOUDERLOOS DIEPTREKKEN, PF-12-1C = 560 70 t~ '" 0.2::"90 DLT:IL '" 0.0022DU '" 31. 00 HI~VL = 15. 50J SSTAP = 1. 00

S PES 5V01.00~' 0.4073£ 01 0.1473£ 032.0000 0.4603£ 01 0.1665£ oJ33.00v~ O. 5169E 01 O. 1870E 034.0000 0.5705F 01 0.2064E 035.000~ 0.6199E 01 0.2242E 036.0000 0.6651£ 01 0.2406£ 037.0000 0.7065E 01 0.25JoE 038.000J 0.7446£ 01 0.2694E 039.0000 0.7797E 01 0.2820E oJ3

10.00CO 0.8120~ 01 0.29~7E 0311.000? 0.~419E 01 0.30~6E 03l~.OOO? 0.0696E 01 0.3146E 0313.000J 0.0952~ 01 0.3238E 0314.000~ 0.9190~ 01 0.3324£ 0315.00C? 0.9411F 01 0.3404£ oJ316.0001 0.9615E 01 0.3478£ 0317.000? 0.9806£ 01 0.35~7E 0318.0000 0.9982~ 01 0.3611E 0319.0000 O. 1015£ O~ 0.3670£ 0320.00CO O. 1030£ O~ 0.3726£ 0321.0000 0 1044E 02 0.3777£ 032~.00v~ O. 1057e 02 0.2225£ 0323.0000 O. 1070£ O~ 0.3870E 0324.00CO O. 1081E 02 0.3911E 0325.0000 O. 1092F 02 0.3950E 0326.0000 O. 1102~ 02 0.3986E 0327.0000 O. l111E O~ 0.4019£ 0328.00CO O. 1120~ O~ 0.4050£ 0329.0000 O. 1128£ O~ 0.4079£ 0330.0000 O. 1135£ O~ 0.4106E 0331.00CO 0 1142c 02 0.4132E 0332.00CO O. 1149E 02 0.4155£ 0333.00CO O. 1155E 02 O. 4177E 0334.0000 O. 1160E 02 0.4198E 0335.0000 0.1166£ 02 0.4217E 0336.00CO O. 1171E 02 oJ. 42:.:15£ 0337.0000 0.1175£ 02 0.42~2£ 0338.0000 O. 1180E 02 O. 4~67E 0339.0000 O. IlB4E O~ O. 4~82£ 0340.00~v O. l1B7E 02 O.4295E 0341.00C? O. 1191E 02 0.4308£ 0342.000? 0.1194£ 02 0.4320E 0343.00v~ O. 1197E 02 0.4331E 034~.OOCV O. 1200E 02 O.~~~2E 0345.00CV O. 1203E 02 O. 43~1E 0346.000? O. 1205E 02 O.43AOE 0347.000~ O. 1208E O~ 0.4369£ 03

-46-

6.2. Bespreking meetresultaten.

In de volgende figuren zijn de F(s)-krommen getekend.

Bijalle grafieken is de s behorend bij het afbreekpunt (sa),

en de s waarbij het produkt de matrijs verlaat (se) aangegeven.

Deze waarden zijn niet exakt,omdat ze met formules zijn bere­

kend waarbij is aangenomen dat Ho is constant. Door het afschat­

ten van het oppervlak onder de kromme,tussen s=O en s=se,kan

de benodigde arbeid worden bepaald. (zie figuren)

Uit de metingen kunnen we het volgende constateren:

A)De afgeleide theoretische F(s)-kromme geeft een duidelijk

verschil met de praktijk kromme

B)Er ontstaat een tweede krachttop T2

C)Wordt er eerder afgebroken dan zal de kracht toenemen

terwijl de benodigde arbeid afneemt.

D)Het dieptrekken bij ya=0.75.Ho en dus ook voor het punt

ya=O.75.Ho is niet mogelijk,omdat dan de bodem scheurt.

De punten A,B en D zullen nader worden toegelicht.

ad A)We zien uit figuur 23 dat de theoretische en de praktijk­

F(s)kromme vrij veel verschillen.Dit verschil kan misschien

verklaard worden doordat de wrijving niet is meegenomen

in de berekening.De grootte van de wrijvingskracht kan op

de volgende manier geschat worden.

Fw=-'-O .1\:.2. Rh. to. sin«

waarbijlro=m.~v/11 (Mises) .Bekijken we nu de situatie

vanuit het kracht maximum (s=20[mm]) dan zijn~,~ en Rh

bekend. (Fig. 27)

1010o

50

+F(kNI

s8

),;

benodigde <--+-u

~O arbeid=2.38[kNm] t"()~

+-

Q)

35 ~--- c:roro+->In30 <l.J.D

Ir--

QJ

"'" "I

L..-0lD 0>

r--<.n'--'I.L..I")N

10 0")

LL.

S(mlll}-So10SO Sf bO~o1010oo

boSC3.7

So

,F(k N)

Q

::I:"

If)~ 0

Nbenodigde0,.arbeid=2.16 [kNrn] ro>-: ::;-)

-030 -

I

,-.....ex:>

V)""u...

I

10

...:r-N

enLL

10

-49-

~

f (\\ N)

11------

10

&0

So

yO

benodigde

arbeid=2.15 [kNm]

,0o ~----,__--,J.~SA':""""'-__....--_---r----L;,.::---I'-'-__""""'-__""- _

o 10 'A.o 30 40 5£ 50

10

-50-

f (kN) ,

'8180

tD

bD

So

40

:;0-

to

fO -

o ~_---,---h.$LA----r---:-;30~-7t.()~-~S5(O~-20o

-51-

,v=372.6 [n/mm] (tabel 4)

sin~=(s-y)/Ho=O.86 (vergeIijking 2.1 +BijIage 1)

Rh =23 . 4 [mm ] (b i j I age 1)

Dus Fw=27.2.m.to.Nemen we nu als een globaIe schatting m=O.2

en to=3 [mm] dan zal de Fw =16.32 [kN] worden.Hieruit zien

we dat de wrijving weI degeIijk invIoed heeft op het proces.

De maximale theoretische perskracht zal nu 51.32 [kN] wor­

den hetgeen de werkeIijkheid dichter benaderd.

adB)Het ontstaan van de tweede top kan verklaard worden uit

het feit de flens dikker wordt.Deze dikteverandering zal

het grootst zijn op de rand van het produkt.Als de dikte

van de flens groter is dan de trekspleet onderin de matrijs

dan zal het produkt worden dun getrokken.Hetgeen een extra

kracht vergt. (T2)

Omdat de diameter van destempel 25 mm bleek te zijn bleef

er voor de trekspleet 3 mm over. (immers de Du was 31 mm)

Dwz dat de verdikking van de flens wordt weggewerkt.Het

bekertje wordt ook dun getrokken.

De top T2 kan dus worden weggewerkt dmv het vergroten van

de trekspleet.

-52.'-

ad D)Het dieptrekken bij ya=O.75Ho bleek tgv bodemscheuring niet

meer mogelijk.Tijdens het proces zal de ~b worden overschreden.

(<lb=C(n/e{'.(e)[o=3.12 (klf/mm'l.»Uit figuur 25 en 26 blijkt dat de

Fmax onderling niet zoveel verschillen.De produkten uit de

proeven met ya=O.5Ho vertoonde dan ook dunne plekken in de bo­

demrand.Om tekijken of deze plekken nadelige gevolgen hebben op

het duntrekken,zijn de bekers uit deze proef vervolgens dungetrokken.

De resultaten van dit duntrekken waren bevredigend.Men kan hier-

uit concluderen dat afbreken boven ya=O.5Ho kritiek wordt.

6.3. Conclusie.

Uit proeven is gebleken dat het mogelijk is om de bestaande matrijs

in te korten.Het inkorten is niet onbeperkt mogelijk want bij ya=O.5Ho

ontstaan er dunne plekken in de bodemrand.en bij ya=0.75Ho breekt de

bodem zelfs.

Vindt men deze plekken toelaatbaar .dit met het oog op het duntrekken,dan daalt de inbouwhoogte met maar liefst 28%.Het combineren van het

L't;> (15,6°~dun en dieptrekken wordt hiermee aantrekkelijk.(twee matrijzen onder

elkaar)Wel dient men rekening te houden met een krachtstijging van 32%.

Zijn deze plekken daarentegen ontoelaatbaar dan bestaat er nog een 3-~:0J

mogelijkheid tot afbreken tussen 0.5 en 0.25Ho.Voor ya=O.25Ho geeft

dit een hoogtevermindering van ~ e~ een krachtstijging van 2%. (\/I I ' ~'rl "~I ,-

1<:: '": (~() "" ,"" -.j ·~C

Het optimale afbreekpunt zal uit verdere onderzoekingen moeten blijken.

Tevens blijkt na de proeven dat de wrijving niet mag worden verwaar­

looed.

I

•

-53-

LITERATUURLIJST.

1 Oehler-Kaiser Schnitt-Stanz und Ziehwerkzeuge,

Berlin-Heidelberg-New York,1973 •

2 H Hermans:Dieptrekken zonder plooihouder;

Metaalbewerking No 16,1981,p.383.

3 Standaardprocedure,QG7:

Prime standa.rdpr.cedure~bibliotheek,rekencentrum THE

4 H.Hermans:Dieptrekken zonder plooihouder gecombineerd met

duntrekken,Metaalbewerking,No 6,Jrg 48,1982,p.134

5 F~apt handleiding

" "6 Verwerking meetresultaten Tan rechthoekige plaat

Programma A-41003-3,rekencetrum THE.

Bijlage I: Verband tussen R en Roo

Vl

R.

Rh II

\ :\ I\ I\ I

J

:i+

Fi.'jo I J:>~oO?S ~e.omet6.e

S=y+/HO~-(Rh-~DU )~

s=Hooln(Ho+ VHOi: - (Rh-~DU)t )-VHO't - (Rh-~Du)t

Rh-~Du

s=HOoln(HO +'lHO Y \Rh-~DURh-~DU - 1

Ho E [1 ~(f,)] dus

s=Ho. arcosh(HO. )Rh-~Du

Ho =cosh(s/Ho)Rh-~Du

Rh=Ho/cosh(s/Ho)+~Du

RO-!2DU =R-~Du

Ho Rh-~DU

R= (RO-!:zDU. Ho ) +~Du\''': Ho cosh (s/Ho)

R-~DU = RO-~Du

cosh (s/Ho)

Bijlage 2 Afleiding integraal.

Stel A=-Du(1-cosh(s/Ho))

~Du+HO

\ 2Ro1, -Du. RoJ2Ro+A

~Du

dro

~Du+Ho

= GRO+ (-A-Du) .Ro 'dro =J 2Ro+A -)

~Du

~Du+Ho

~Ro.dro

~Du

~Du+Ho

+(-A-DU)RO.drO =y 2RO+A

~Du

l ~Du+Ho -L ] ~Du+HO[~Ro] +~(-A-DU) RO-~A.ln\Ro+~AI

~Du ~Du

F=~HO't +Du (1-cosh (s/Ho) ) .l~HO-~COSh (s/Ho) . Du .In [1 + 2Ho IIl Du.cosh(s/HO)j

BijIage 3: Verband tussen R en Ro.

Uit fig. 5 voIgt: (zie tekst)

R-~Du=cos 0<.

hp

Dit met vergeIijking 2.12 geeft:

R-~Du= Ro+~Du . (Ro-~Du)cos\:{ R+!2DU

~ '>v ~ "-dus: R-J.,mu = (Ro -l:iDu ). cos oC

I "- :L '\.R=V~Du +(Ro -~Du ) .cos~

Bijlage 4A: H=f(~).

R-~Du =eos~- R=~Du+Hp.eOS~

Hp

Met vergelijking 2.12 wordt dit:

H,.,= -Du+VDul-4.eosd(~DU~-RO~) I

2. eOSeL

Voor Hp=H geldt RO=~Du+Ho

H= -DU+~'Du\.4.eoso(.Ho. (HO+DU)'2.eosol

Bijlage 4B: x=f(~).

In bijlage 3 is er afgeleid dat er moet gelden:

.I ~ ~ ~R=V~Du +(Ro -~Du ).eos~

Voorts geldt x=Rh-~Du,en voor Rh=R geldt Ro=~Du+Ho dus:

Bijlage 5:Afleiding integraal.

't 't­Stel 4Ro -Du =Q 8Ro.dro=dQ dus Ro.dro=1/8dQ

F=

Y4.H~(DU+HO)

. Q .1.dQ

Du ~+Q. cos d... 8

o

Dit is een standaard integraal waarvan de oplossing luidt:

f=4.HO(Ho+DU)COS~-Du~.ln[4Ho(HO+DU)/Du~.cos~+1]

8.cos\.~

Bijlage 6 Bepaling middelpunt plus straal.

Lm + Lt

M=Lm,R

~ ~ ~R =(Lm+Lt-xo) + (R-yo)

R~=(Lm+Lt-xO)~+R~-2yo.R+YO~

'tR=(Lm+Lt-xo) +yo

2.yo

c

E X APT - PROCE~SQR. V~R5ICN 55/81. 1 PRIME 550FRI, 28 MAY 1982 11:52: 19

(

'SFRACTIE VAN HO••AFBREEKPUNT~'CALIBREERLENGTE

"MAX LENOTE VOOR TRAC+MACHT~'FACTOREN VOOR HVPER­$.aOLISCHE FUNCTIES"MIN AFBREEKORDINAATS.CONTROLE-PUNT .,

.SOORSPRONKELIJKE DIKTE$fVEROIKKINOSMAAT

"LENOTE MATRYS""UITW. DIAM MATRYS••f1AX INW DIA$.UITW DIAM PRODUKT••PLAAT INLEO.'TRAC.START-ORDINAAT$fTRAC-MAAT

TRAC

••MACHT5FUNCTI ELENOTESfREKENFACTOR~'TL·LT.LENOTE VOOR TRACS'STARTWAAROE STAPOROOTTE•• MACHTSSSTARTWAARDE YUSTARTWAARDE X'SAANTAL STAPPENTRACff ,,'" MACHT$SSTAPOROOTTE TRAC•• "MACHT

PAR Ir~O/TRAr.O. 5MACHIN/EXOi:PPCl PRtn"M~TRYS GE~EVENS

H:1:~AX=60

0:1=9201=62DU=31PI=3Y8=OI/2H\)=(DI-DU) 12••tV',TER I"AI Qc.GEVENSTO=3DEL=1.2"CONTOUR CEOFVEN5PHO=Q. 5YA=PHO*HOLC=2*TO*DELLMAX=HMMAX-PI-LCPEF=EXP(LM~X/HO)

NFF=EXP <. .Lr1AXlII0)YAM=2*HO/(PEf+NEF)YC=YA-YA:-1IF ('{C,LT,O)GLI1=1'!':>* (PEF-t-:i:'F) I (PEF: N;.-F)P-SQRT(HC**2-YA**2)TL=HQ*NLC'~( (1IO+P) IYA )-PDY1=0OY2=0YO=HOXO=ON1=2\)N~=40

U=(HO-YA) IIUZ2=YA/N:?SSU I 'GANOSVORI1CONfUR/BLANCOBEGIN/2.15,XSMALL,DIA,30ROT IPLAN, -Hf1W;XROT/OIA,O:'1ROT/PLAN,2TERr~CO

SURFIN/FINSfCOr~TOUR

com UR IPAR reoM1,BEGIN/O,~H,X~MALL,DIA,DI

LOOPSTD)OY1=i)Y1+Z1YV1=HO-DY1W·SQRT(~*DY1~HO-OY1**2)

XV1=HO*NLOQ( <.HCHH/YV1 )-WFI4D/(LINE/(-XO-PI), (\'0+DU/2), (-XV1-PI), (YV1+DU/2»XO=XV1YO=\,V1

123456789

10111213141516171819202122232425262728'2930313233343536373839404142434445464748495051525354

(

(

(

(

(

(

(

(

(

(

(

(

(

f

(

(

(

(

(

Al=CONT/TQQL.17, 19.5ETANO, 180, CRQSS,ROUGH, OSETNO, 17, FEED, O. 1, SPEED, lBOA:;)=CONT/TQQL, 17. 19. SETAl{G. lBO, FII~. OSETI~O. 17. FEED, 0.08, SPEED, lBOA3=CONT/TQQL, 18. 5, Se:TA'~G, 180. LONG, RCUQH, OSEl'NO. 18, FEED, 0.1. SPEED. lBOA4=CONT/TOUL.18.5,SETANG. 180.FIN.O~ETNO. 18. SPEED, 180. FEED, O.08"EERSTE O?SPAl!NIN9COOLNT/OUCHUCK/0.91. 8,302, 58 4.64,-10CLAl1P I-H:i:01I,XCUTLOC/BEHINflwnnK/AlCuT1:14. TO, :11CUTLOC/BEf-OREwnRK/A3CUT1:11, TO, :12':OOU~T I OFf­CHUCK/0,91.8,302.58.4,64,-10CLAi"l;JI-Hi-iM/,XCOOLNT/OUCUTLOC/BEHWO~ORK/A2

CUT1:14. TO. :11CUTLOC/BEf-ORt:.wonK/A4CUT1:11, TO, :12COOLNT/OFf­GIFINI

DIAGNOSTICDIAGNOSTICDIAGNOSTICDIAGNOSTIC

. 0000040000170300 0000017

0000040oo01B0200 000001B

o 83860

o -600205B

4131

8486984

33 3006

8::191B:39C!

80 40 1060 84

80 40 1020 84

5003205002::·0

CARONO=CARo~m=

CARONO=CARONO=

50 40000 0

50 15000 0

23312;,.s3131373137

160

120

1·:0·:~Q

1~0 ­1{0

OIACI\IOSTICDIACi\~OSTIC

01 ACr·:OST I CDIACNOSTIC

5556575859606162636465666768697071727374757677

IF (YO.HE,W.IDA-(-2*P+LMI/YAB-2*(P-LMI/SQRT(YAIF) O"2=DY2+Z2YV2~YA-D"2

XV2=A*YV2+a~SQRT(~V21ILM+TL

FWDI (LINE/(-XO-PI), n'0+DU/2), (-XV2-PI), (YV2+DU/21)XO=XV2YO=Y\,2IF (YO,NE,Z2)FLOOPNDR-«IM+TL-XO)**2+YO**21/(~*YO)

Ll=LINE/O. (OU/21,-HMMAX. (nU/2)Pl=POINT/(-XO-PI), (YO+DU/21Fl.,O/CC IRCLF/TAUTO, Lt, XSl'lALL, P1. RADIUS, R)n.,D/OIA.DUH2. RGTIPLAI~, (-IIMMAX IM3. RGT IDIA. 0."1"". RGT/PLAN. 0TER:~CO

••TECHNQLOCISCHE OPDRACHTENPARTIMATERL,100NFlHL

4428125 001l~e:O 1506

4249115 00117193 1598

TE.RI1DT787980818283848586878813990919293949596979899

100101102103

•

..•

•

•

•

•

•

..

..

..

..

..

..

..

..+ <#

..•

•

..

:.TRAr.O. 5

uPRINTDUT OF CLTAl"E**

1 1 eARD!'~D L2 2 PART~D ·HN5. TRACO. 53 -2 TQOLST 106L 4.00000 42.00000 8.00000 125.00000 0.00000 0.00000 17.00000.• 4.00000 156. 50000 15.06000 0.00000 3. 10000 0.00000 83. 79999

0.60000 0.00000 0.00000. 32.00000 0.60000 84.00000 30.0600084.0C·OOO 0.60000 0:'00000' '30.00000." 4.00000 500.00000 1.00000.. 0.80000 40.00000 33:00000 41.00000 O. 50000 1.00000 0.00000

O. 10000 0.00000 O~"OOooO '.4 2 TQOLST 1061. 4.00000 24.00000 a.'OOOoo·' 115.00000 0.00000 0.00000 18.00000

4.00000 177.92999 15.99000' 0.00000 86.89999 0.00000 -60.000000.200')0 0.00000 0;00000 25.00000 0.20000 84.00000 25.98000

84.00C·00 0.20000 0;00000 20.00000 1. 50000 500.00000 1.000000.80000 40.00000 34.00000 58.00000 O. 50000 1.00000 0.00000O. 10000 0.00000 0.00000

5 1 eARDNO 2.6 2 I1AeHI:~ 1015. ElC2PP7 1 eARO~O 83.a 2 COOLNI 1030. 71. -1.000009 1 eARD!\~O 84.

10 2 ellueK 1073. 0.00000 91.79999 302.00000 58.39999 64.00000 -10.0000011 1 eARD~O 85.12 2 eLAI'il" lC·51. -60.0000013 2 eLnIST 1·)7L 1.0000014 30 BLANC 1 1. O. 4. 62.00000 46.00000 O. 00000 15.0000015 30 BLAI~t;;D 2. 62.00000 15.00000 0.00000 0.00000 1.00000 0.0000016 30 BLAIJCD 2 0.00000 15.00000 0.00000 1.00000 0.00000 0.0000017 30 BLANce 2. 0.00000 46.00000 0.00000 0.00000 -1.00000 0.00000

,. 18 30 8LAut;;O 2. 62.000')0 46.00000 0.00000 -1.00000 0.00000 0.0000019 30 PARTe 1 3. O. 65. 60.00000 46.00000 0.00000 15. 5000020 30 PARTeD ... 60.00000 31.00000 0.00000 0.00000 1.00000 3222.

,. 21 30 PARTeD ... 57.00000 31.00000 0.00000 -0.98882 O. 14909 3222.22 30 PARTeo ... 56. '14157 30.61250 0.00000 -0.96279 0.27024 3222.23 30 PARTt;O ... 56. 832eo 30.22500 0.00000 -0.93765 0.34759 3222.,. 24 30 PARTea ... 56.60916 29.83750 0.00000 -0.91259 0.40889 3222.25 30 PARTeD ... 56.51~~4 29.45000 0.00000 -0.88755 0.46071 3222.26 30 PARTeD ... 56.31439 29.06250 0.00000 -0.86253 O. 50601 3222.

~ 27 30 PARTee ... 56.08706 28.67500 0.00000 -0.83751 O. 54642 3222.28 30 PARTee ... 55.834::'4 28.28750 0.00000 -0.81250 O. 58296 3222.29 30 PARTeD ... 55. 55621 27.90000 0.00000 -0.78749 0.61633 3222.

r 30 30 PARTeD ... 55.25294 27.51250 0.00000 -0.76248 0.64701 3222.31 30 PARTeD ... 54.92412 27. 12500 0.00000 -0.73747 0.67538 3222.32 30 PARTeD ... 54.56924 26. 73750 0.00000 -0.71246 0.70171 3222.

~ 33 30 PARTeD ... 54. 18759 26.35000 0.00000 -0.68746 O. 72622 3222.34 30 PARTeD ... 53. 77824 25.96250 0.00000 -0.66245 O. 74910 3222.

+- 35 30 PARTeD 4. 53.34006 25.57500 0.00000 -0.63745 0.77049 3222.~ 36 30 PARTeD ... 52.87167 25. 18750 0.00000 -0.61244 O. 79052 3222.

37 30 PARTeD ... 52.37151 24.80000 0.00000 -0. 58743 0.80927 3222.38 30 PARTee ... 51.83767 24. 41250 0.00000 -0. 56243 0.82685 3222.

f' 39 30 PARTee ... 51.26800 24.02500 0.00000 -0.53742 0.84331 3222.40 30 PARTeD ... 50.65<;93 23.63750 0.00000 -0.51242 0.85874 3222.41 30 PARTt;D ... 50.010'54 23.25000 0.00000 -0.49964 0.86623 3222., 42 30 PARTeD 4. 49.67464 23.05625 0.00000 -0.49891 0.86665 3222.43 30 PARTeD ... 49.30807 22.86250 0.00000 -0.49815 0.86709 3222.4'1· 30 PARTeD .. 49.00082 22.66875 0.00000 -0.49736 0.86755 3222.

r

~

22.47500 '0:00000 -0.49654 0.8680222.28125 0.'00000-0.49568 0.8685022. 08750 ooסס0.0 -0.. 49480 O. 8690121. 89375 ····0:000oo -0. 49387 O. 8695421.70000 0/00000 -0.49290, .0.8700921.50625 . 0.·00000' ,,:,,0:.49189 . O. El706621. 31250 ..oo"'-0סס0.0" 49083: 0.87125'21. 11875 ,;ooסס0.0 '.' -0.048972 0.871E1820. 92500: 0.',0000<)' -O:'4S856 • O. 8725320. 73125' ,;. 0..,OOOOO';:···· ...crW7:l3;· 0.87322

~g: ~!i~~.:}:,·,i~:=;iT,;:.!"=\;.>~:;,g:i~::.19.95625',0;'00000'+ '-0:48170:"', 0.8763319.76250 '.0.'[0000«< r. -0.48008 . O. El772319. 56875) 0~'OOooo;;i:'.·"·'·";'0.478350.87E11719. 37500 O.'OOOOO~, -0.47649 O. El791819.18125 . :ooסס0';0' -0.47451 0.8802518.98750 .. 0. "ooסס0:0 ..•. -0.47237 . 0.8814018. 79375 O. 00000 . -0. 47005 O. 8826418. 60000 'oo0סס;'0 -0. 467M O. 8839718.40625 0.00000 -0.46480 0.8854118.21250 0.00000 -0.46179 0.8869918.01875 0.00000, -0.45847 0.8887117.82500 0.00000"-0.45477 0.8906117.63125 0;00000 -0.45062 0.8927117.43750 0.00000 -0.44591 0.8950817.24375 0.00000 -0.44050 0.8977517.05000 0.00000 -0.43418 0.9008316.85625 0.00000 -0.42667 0.9044116.66250 0:00000' -0.41750 0.90El6E116.46875 0.00000 -0.40593 0.9139016.27500 0.00000 -0.39060 0.9205616.08125 0.00000 -0.36862 0.9295815.88750 O.~OOOO -0.33206 0.9432615.69375 -0.43317 34.56065 17.8085415.50000 0.00000 0.00000 1.0000015.50000 0.00000 1.00000 0.0000046.00000 0.00000 0.00000 -1.0000046.00000 0.00000 -1.00000 0.00000

+-

•

•••

••••

•

..••

•

45464748495051525354555657585960616263646566676869707172737475767778798081828384858687888990919293949596979899

100101102103104

3030303030303{>30303030303030303030303030303030303030303030303,:>303030303030303030

12222525255

303030303030

122

PARTeoPARTCOPARTeoPARTeoPARTCOPARTCOPARTCOPARTCOPARTCOPARTCOPARTt,;OPARTCOPARTCOPARTCOPARTCOPARTCOPARTCOPARTCOPARTCOPARTCOPARTt,;OPARTCOPARTCOPARTt,;OPARTCOPARTCOPARTCOPARTCOPARTCOPARTCOPARTcePARTt..;OPARTt,;OPAFlTCOPAIUCOPARTf~O

PARTCOPARTCOPARTeoPARTCOCARDNOTonU\iOSTAURAPIDSPIW.lLGOTOFEORATGOTORAPIDGOTOGOTOBLAI-.!ClBLAflCOBLANi:OBLAUCOBU":~CO

BLA:~-:O

CARD~<O

TOOLNOSTAU

4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4,4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4.4,4.4.4.4.

88.1025.1080.

5.103l.

5.lC'09.

5.5.5.5.1.22.222

91.1025.1080.

48.6628648.3241747.9046947.6444147.3032846.9612746.6183246.2744045.9294645.5834445.23626.44.8878944.53822'44. 1872043.8:::147243.48070' .43. 1250042.7675142.4080942.0465641.6827541.316'1340.9473540. 575tlO40. 1996439.8202139.4363739.0474638.6525938.2506037.8399037.4182136.9820136. 5253836.0367735.48~'Il

34. 560650.000000.00000

60. 000·:>0

1.00000180.000':>0

710.000':>0

O. 10000

60.000':>060. 500'1060.5C·000

0.00000O.O'JOOO

2.00000180.00000

19.00000

60.O.

O.

o.o.O.

46.0000046.0000015.0000015.0000046.00000

5.00000

17.00000

145.217.''"98

217;~99C1B

218.59998220.0'"98 .

. '5';ooסס0'.0

0.000000.'00000'0.000000.00000

19.00000

3.0000062.66000

29.46000

29.4~913

29.4591360.'0000

0.00000-1. 000000;000001.000000.00000

0.00000

0.00000

0.000000.00000

46.00000-1.000000.000001.000000.00000

-1.00000

3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222.3222,3222.3222.3222.3222.3222.3222.

0.000000.000000.000000.000000.000000.00000

15.00000

105 2 RAPID 5.106 2 SPH./Ilt. 1031. 1400.0(-000 59. 145. 4.00000107 5 COTO 5. O. 239.62997 -0.31781 0.00000108 2 FEDRAT 1009. O. 10000109 5 CO TO 5. O. 216i63419 -0.31781 0.00000110 5 COTO 5. O. 216:49.190 -0.24441 0.00000111 5 COTO 5. O. 216:-06537' -0.04790 0.00000112 5 COTO .. O. 215.63641 O. 14918 0.00000113 5 COTO 5. O. 215.19090 0.34711 0.00000114 5 GOTO 5. O. 214;72113 0.54639 0.00000115 5 GOTO 5. O. 214.21210 0.74824 0.00000116 5 COTO 5. O. 213;66547 0.94067 0.00000117 3 5Uf<FAC 2. 3. 4: 9:00000 O. 212.49063 -1.82855

O.Ov(-OO 0.00000 0;00000 1.00000 3.00855118 5 COTO 5. O. 212;49063 1. 19000 0.00000119 2 RAPIO 5.120 5 COTO 5. O. 212.49063 2. 18000 0.00000121 5 COTO 5. O. 239.62997 2. 19000 0.00000122 5 COTO 5. O. 239.62997 -1.81561 0.00000123 2 FEDRAT 1009. 0.100'',)0124 5 COTO 5. O. 219':59908 -1. 81561 0.00000125 5 cora 5. O. 219:57205 -1. 80660 0.00000126 5 COTO 5. O. 219.20090 -1.61177 0.00000127 5 COTO 5. O. 219:92645 -1. 41683 0.00000128 5 COTO 5. O. 219.44925 -1.22224 0.00000129 5 COTO 5. O. 219.06708 -1.02708 0.00000130 5 COTa 5. o. 217.68015 -0.83177 0.00000131 5 COTO 5. O. 217:28769 -0.63625 0.00000132 5 COTO 5. O. 216.88870 -0.44049 0.00000133 5 COTO 5. O. 216.63419 -0.31781 0.00000134 2 RAPID 5.135 5 GOTO 5. O. 217;06836 O. 58302 0.00000136 5 GOTO 5. O. 239:·62997 O. 58302 0.00000'137 5 COTO 5. 0: 239:62997 -3.31342 0.00000138 2 FEllRAT 1('09. O. 10000139 5 GOTO 5. O. 222.'36450 -3.31342 0.00000140 5 GOTO 5. O. 222;' 10092 -3. 16853 0.00000141 5 GOTO 5. O. 221t74S70 -2.97412 0.00000142 5 OOTO 5. O. 221:39873 -2.77968 0.00000143 5 GOTO 5. O. 221'02985 -2.58518 0.00000144 5 GOTO 5. O. 220;66895 -2.39063 0.00000145 5 COTO 5. O. 220:30582, -2. 19603 0.00000146 5 COTO 5. ~O. 219:"~8 -2.00135 0.00000147 5 GOTO 5. 0.: 2.1.;9909' .. ':"1.81561 0.00000148 2 RAPID 5. ·.i;Zr;i/: .'>;'~!~~~'·:t!, .}.,

'(

149 5 COTO 5. 22oN),5""' -0.93164 0.00000150 5 COTO 5. ,\0.. 23.162'97" '-0.93164 0.00000151 5 COTO 5.

8~t~f':.'-4: 81122 0.00000

152 2 FEDRAT 1009. O. 10000153 5 COTO 5. -4.81122 0.00000154 5 COTO 5. -4:72268 . 0.00000155 5 COlO 5. -4.52850 0.00000156 5 COTO 5. . ;;:0;'. 224-;:20154 -4.33429 0.00000157 5 COTO 5. .; 0/ 2231;I:U'469 :-4. 14007 0.00000158 5 COTO 5. . ':';:0';;"'2iZX'~0662 -3.94582 0.00000159 5 COTO 5. '. "';/0> .....: 223;;15729 -3.75154 0.00000160 5 GOTO 5. ,,;.:0,: .222:JI0661 -3.55724 0.00000161 5 COTO 5. ''';'0.'' :222:45453 -3.36290 0.00000162 5 COTO 5. O. 222.'36450 -3.31342 0.00000163 2 RAPID 5.

BIJLAGE 9:HET ZEIEX-PLOTTERPROGRAMMA.

~-------------------------------------------------------,

r -193.0....o•o

/-140.0 /-10:5.0 /-10.0r-RICHTING

0.0 IJ~.O no.o 110:5.0 1lS3.C....

,

c::s

1I \c.Jl•0

M,JI

~ro»~...2

'"c1VI•0

TEKENIN' 1 TRACO.:5SCHML. 1 I 1.20 Fj:H, 28 "AT 1982 16 18 16

NAECH5TES PILD [CRJ I

<..l(Jl

•o

TEKEN1NG 2 T~ACO.~

SCHAAL. 1 I 1.20 F~l. 28 nAY 1982 16 18 40

NHECHSTES BI~D [CRJ

I

Y-RICH1INc;-193.0 1-140.0 1-10~.0 1-10.0 1-3~.O 0.0 IJ~.O no.a no~.o n40.0 11S3.C

.l0•0

,;;

I) \c.J'I•0

)oC - -I

~:.,bz

'".I0UI•0

~~0>•0

lEl<ENING 3 TAACO.5SCI'MAL 1 I 1.20 FRI. 28 "H 1982 16 ~9 00

t:~-lC-'fST£"

.'

N~ECHSTES PILL [CRJ

Y-AICHTING-193.0 1-140.0 1-10~.0 1-10.0 1-3'.0 0.0 13'.0 no.a 110'.0 nt.o.o 11a3.c

.... ~

0•0

r::s I) \Ul•0

IoC -I rJW;:bzc;'l

~(Jt

•0

~~CIl•...

TEKENlNG to TRACO.~

SCHMIt. 1 I 1.20 FAl, 28 r'iH 1982 16 19 20 iU .....-'C;-Sfmll

NAECHSTES SILD [~R)

I Y-AICHTIN(;II -193.0 1-140.0 1-10:1.0 ~10.0 1-3:1.0 0.0 13:1.0 no.o no,.o n,o.o 11S3.C........

0•0

g)1 \•0

loCI "\W;.bZlil

~U1•0

~17~

(J)

•0

7EKENIlllG :I TAlleo.:!SCHIIAL 1 I '1.20 FRl, 28 M~Y i982 16 ".9 46

UA"l'-IC-'~"

N~ECHSTEi SILt [C~]

Y-RlCHTING-193.0 ""1'0.0 1-10~.0 t-10.0 1-3~.O P.O IJ~.O no.o 110~.O n40.0 I~.C-...

0•0

g

J \•0WI

~;Y

~

~Ul•0

~~(11

•0

TEI<ENll\IG 6 TR"CO.~

SCHAAL 1 I '.. 20 FAl. 28 riAl 1982 16 20 01U_~T-llt:-'nrt"

-1~1.0

wo•o

•Q)

lEKENl~G 1 TRACO.~

SCHAAL 1 f 0.9' FR1, 28 MAY 1982 1620 36

LHATSTE KEER GRAAG [CRl

oo•~

on•,...

N

oo•

(Jl~'2....~~~cr.IN~N

g·oN

o..,•111~

TEKENlNG 8 TRACO.~

SCHAAL t 10.08 FRl, 28 MAY 1982 16 21 02~1~P 1 -J.O,3t.O,-30.0,1~.~

.0

,

L~AT~T[ ~[E~ GRAAG [CR]

oo•...

o..,•I""

N

8•

~~...~~~IX.IN~N

oo·oN

lEKENlNG 8 TRACO.~

SCHAAL 1 I 0.08 FRl, 28 r:~Y 1982 i6 3' 3~

WINP 1 -3.0,31.0,-30.0,1~.,

.0

LHATSTE KEER ~~AAG rCP)

oo•o

•

1EKENING 8 TRACO.~

SCHAAL 1 I O.OJ FR]. 28 n~T 1982WINP 1 -20.0,20.0,-30.0,1'.~

'i6 46 40

•

~AAT~TE KEER GRAAG eCR]

oo•o

~•CD...

- .1-11I

0'""....a:

I

~o...•,..~

o..,•II'l~

TEKEN]~G 8 TRACO.~

SCHAAL 1 I 0.03 FA], 29 MAT 1982 i6 ~~ 13WI~P 1 -20.0,20.0,-30.0,~~.~

EXAPT2 POSTPIiOt;;ECSDR PIiIME. PF-1-4

-.* f'IiINTOUT OF POSTPROCESSOR **EXAPT2 PIN\JI~AT 300 C. A. GPSPA~~NING NORt1AAI PARTNO/TRACO. 5

DwARS LAt~GS RAOIIJS l'i:VO O/IHN XABS ZABS GK aWKT VRSPT OPM. PONSBANDNl G91 510000 M05

0.00 0.00 83 N2 M0812 000 IJL -3"19.700 17 0.13 0.00 88 N3 GOO Z-349.7 T17

O. 16 0.00 N4 G04 M04 F2710 0.21 0.00 N5 G04 510710 F3

47.600 IJL 372.290 0.47 0.00 N6 GOO X372.291,100 -360.600 0.48 0.00 N7 Z-10.9

14. 400 O,lv') 405.490 0.97 O. 47 N8 GOI X33.2 F702, 100 IJL -359,600 0.98 0.47 N9 GOO Zl3.600 -358. 100 0.99 0.47 Nl0 Z1. 5

10. 500 -329. 770 18 1. 01 0.47 91 Nl1 Z28.33 T180 1. 06 0.47 N12 G04 510000 M05 F3

1. 09 O. 47 N13 G04 M03 F214(00 1. 14 O. 47 N14 G04 511400 F3

-16 29d IJL 15.268 1. 41 O. 47 N15 GOO X-390.2221.700 -3;38. 570 1. 43 0.47 N16 Z-8.8

-21.276 O. leO -361. 566 1. 60 0.64 N17 GOl Z-22.996 F139-16.2~" -21.448 15. 194 -8.~1. 718 1. 61 0.64 N18 X-.074 Z-. 152-16.0:2a -21.865 14.998 -362. 134 1.63 0.64 N19 X-. 196 Z-.416-15.831 -22 294 14.801 -362 563 1. 64 0.65 N20 X-. 197 Z-.429-15.6'3..:1 -22. 739 14.603 -3.';,3 009 1. 65 0.65 N21 X-. 198 Z-.446-15.40-1 -23,209 14.404 -363. 479 1. 67 0.65 N22 X-. 199 Z-.47-15.23~ -23, 718 14.202 -8.<'3.988 1. 68 0.66 N23 X-.202 Z-. 509-15.0::H -24.265 14.009 -3.';, ... 534 1. 70 O. 66 N24 X-. 193 Z-. 546-14,800 -25. 439 3.0',)9 13. 770 -3."'5.709 1. 72 0.68 N25 G02 X-.239 Z-1. 175 12.769 Kl. 175-13.800 I~!L 12. 770 1. 73 0.68 N26 GOO X-I

1,700 -388, 570 1. 75 0.68 N27 Z27. 139-17.796 16. 766 1. 76 0.68 N28 X3. 996

-18.341 -3:58,610 1. 92 0.82 N29 GOl Z-20.04-17.787 -18.358 16, 757 -3::18.628 1. 93 0,82 N30 X-.009 Z-.017-17.592 -18. 729 16. 562 -359.000 1. 94 0.82 N31 X-. 195 Z-.372-17.397 -19. 104 16 367 -3::19.374 1. 95 0.'83 N32 X-. 195 Z-.374-17,202 -19.481 16. 172 -359. 751 1. 96 0.83 N33 X-. 195 Z-.377-17.001 -19.863 15.977 -360. 133 1. 98 0.83 N34 X-. 195 Z-.382-16.81~ -20.250 15.782 -3."'0.520 1. 99 0.84 N35 X-. 195 Z-.387-16.616 -20.642 15. 506 -360.913 2.00 0.84 N36 X-. 196 Z-.393-16. 42,) -21. 041 15.391 -3.';,1.312 2.02 0.84 N37 X-.195 Z-.399-16,298 -21. 296 15.268 -361. 566 2.03 0.84 N38 X-. 123 Z-.254-15.397 -20.862 IJL 14.367 -361. 132 2.04 0.84 N39 GOO X-.901 Z.434

1.700 -388. 570 2.06 0.84 N40 Z22. 562-19.293 18.264 2.07 0.84 N41 X3.897

-15. 565 -355.836 2.20 0.97 N42 GOl Z-17.266-19. 149 -15.829 18. 119 -3'56. ')99 2.22 0.97 N43 X-. 145 Z-.263-18. 9~H -16 104 17.924 -356.454 2.23 0.97 N44 X-.195 Z-.355-18. 760 -16, 541 17.730 -3':>6.811 2.24 0.98 N45 X-. 194 Z-.357

-18. 565 -16.900 17.535 -357.170 2.25 0.98 N46 X-. 195 Z-.359-18.371 -17.261 17.341 -357. 531 2.27 0.98 N47 X-. 194 Z-.361

Dl~fII,S LAt~CS RAOlljS l~rvO OmIt~ :<ABS ZABS GK BWKT VRSPT OPM. PONSBAND

l(-18.176 -17.624 17. 146 -357.894 2.28 0.98 N48 X-. 195 Z-.363-17.gel -17.990 16.951 -358.260 2.29 0.99 N49 X-.195 Z-.366

.,-17.7?6 -18.341 16. 766 -358.611 2.31 0.99 N50 X-. 185 Z-.351

• -16.91~ -17.873 I-JL 15.882 -3'58. 143 2.32 0.99 N:11 GOO X-.884 Z.4681. 700 -338. 570 2.33 0.99 N52 Z19. 573

)

-20. 791 19.761 2.35 0.99 N53 X3.879

• -12.881 -353.151 2. 46 1. 10 N54 GOI Z-14. 581-20. 703 -13.038 19.673 -353308 2.47 1. 10 N55 X-.088 Z-. 157

)

-20.5')8 -13.383 19.479 -353.652 2.49 1. 10 N56 X-. 194 Z-.344

('-20.314 -13. 728 19.28'1 -353 998 2. 50 1. 10 N57 X-. 195 Z-.346-20.12,., -14.075 19.090 -354.345 2. 51 1.11 N58 X-. 194 Z-.347 •-19.9~6 -14.423 18.896 -3:>4.693 2. 52 1. 11 N59 X-. 194 Z-.348.. -19. 7::0' -14. 773 18. 702 -355.042 2. 54 1. 11 N60 X-. 194 Z-.349-19. 537 -15.123 18 507 -355.393 2. 55 1. 11 N61 X-. 195 Z-.351

,-19.343 -15.475 18.313 -355. 745 2. 56 1. 12 N62 X-. 194 Z-.352

.- -19. 29:.:1 -15.565 18.26'1 -355.835 2. 57 1. 12 N63 X-.049 Z-.09-18.417 -15.004 IJL 17.387 -355.353 2. 58 1. 12 N64 GOO X-.877 Z.482

,1. 700 -318. 570 2.60 1. 12 N65 Z16. 783

.. -22.289 21. 259 2.61 1. 12 N66 X3.872-10.255 -350. 526 2. 71 1. 20 N67 GOl Z-11.955

-20.897 -12.694 19.867 -352.965 2. 74 1. 22 N68 X-1. 392 Z-2.439

f-20. 791 -12.881 19.761 -353. 152 2. 75 1. 23 N69 X-. 106 Z-. 187-19.92~ -12 389 IJL 18891 -352.660 2. 76 1. 23 N70 GOO X-.87 Z.492

1.700 -338. 570 2. 78 1. 23 N71 Z14.09.. -23. 787 22. 757 2. 79 1. 23 N72 X3.866-7.8::)8 -3<18. 108 2.87 1.29 N73 GOl Z-9. 538

-23. 440 -8.347 22.410 -3'18 617 2.88 1. 30 N74 X-.347 Z-. 509

f-23.042 -8.973 22.012 -3'19.243 2.90 1. 30 N75 X-.398 Z-.626-22.646 -9.635 21. 616 -3'19.905 2.91 1.31 N76 X-.396 Z-.662

-22.2C.... -10.255 21. 259 -350. 525 2.93 1. 31 N77 X-.357 Z-.62

('1120 2.98 1. 31 N78 G04 511120 F3

-21.4022 -9. 756 IJL 20.393 -350.026 2.99 1. 31 N79 GOO X-.866 Z.4991.700 -338. 570 3.00 1. 31 N80 Zl1. 456

f-25.285 24.25'5 3.01 1. 31 N81 X3.862

-5.932 O. 100 -3<16 202 3.09 1. 38 N82 GOl Z-7.632 Flll

-25.043 -6.205 24.013 -3'16 475 3. 11 1. 39 N83 X-.242 Z-.273

-24.641 -6.691 23.611 -3'16.961 3.12 1.39 N84 X-.402 Z-.486C' 1400 3. 19 1. 39 N85 G04 511400 F4

-24.240 -7.208 O. 10)0 23.210 -3<17.478 3.21 1.40 N86 GOl X-.401 Z-.517 F140

-23.840 -7. 760 22.810 -348.030 3 22 1. 40 NB7 X-. 4 Z-. 552C -23. 787 -7.8313 22. 757 -3'18. 108 3.23 1.40 N8B X-.053 Z-.078

1120 3.28 1.40 N89 G04 511120 F3

-22.96') -7.275 I-JL 21. 931) -347.545 3.29 1.40 N90 GOO X-.827 Z.563f' 1.700 -338. 570 3.31 1. 40 N91 Z8.975

-26. 7E2 25. 753 3.32 1. 40 N92 X3.823-4. 449 0.100 -3'14. 718 3.38 1.46 N93 GOl Z-6. 148 Flll

-26.662 -4.551 25.632 -3<14.821 3.39 1. 46 N94 X-. 121 Z-. 103

-26.255 -4.923 25.226 -345. 193 3.41 1.46 N95 X-.406 Z-.372

-25.850 -5.322 24.820 -3<15. 592 3. 42 1. 47 N96 X-.406 Z-.399

-25. 446 -5. 749 24.416 -346.019 3.44 1.47 N97 X-.404 Z-.427

-25.285 -5.932 24.255 -3<16.201 3.45 1.48 N98 X-. 161 Z-. 182

-24. 536 -5.269 IJL 23. 506 -3'15. 539 3.46 1. 48 N99 GOO X-.749 Z.662

1. 700 -338 570 3.47 1. 48 NO Z6.969

-.j • ..:J..:3w - w·,w. ~...,..., --- - _. ----27.8<i2 -3 588 26.862 -3<13 858 3. 56 1. ~3 N3 X-.388 Z-.253-27. 48J -3.884 26. 4~0 -344. 153 3.57 1.53 N4 X-.412 Z-.295-27.070 -4.204 26 040 -:::<14.474 3.59 1. 54 N~ X-.41 Z-.321-26. 7e~ -4. 449 25. 753 -344. 718 3.60 1. 54 N6 X-.287 Z-.244-26. 13' -3.686 I " 25. 106 -343 956 3.61 1. 54 N7 000 X-.647 I. 762'--

1.700 -338 570 3.62 1. 54 N8 Z5.386-29. 290 28.260 3.63 1. 54 N9 X3. 154

-2 789 -:::<13.059 3.68 1. 5a Nl0 001 Z-4.489-29. 14' -2 854 28 116 -:::<13. 124 3. 70 1. 5a Nl1 X-. 144 Z-.065-28. 724 -3.073 27.69~ -3<13 342 3.71 1.59 N12 X-.422 Z-.218-28. 3C.~ -3318 27.277 -3-13.587 3. 72 1. 59 N13 X-.417 Z-.245-28.280 -3.335 27.2ec -343.604 3. 73 1.59 N14 X-.027 Z-.017-27.73-1 -2. 497 IJL 26. 70, -3-12.768 3. 75 1. 59 N15 000 X-.546 l.e37

1.700 -338 570 3. 76 1. 59 N16 Z4. 198-30.300 29.270 3. 77 1. 59 N17 X2. 566

-2.419 -3<12.690 3.82 1.63 Nla GOI Z-4. 12-30.008 -2. 501 2a 979 -3'12.771 3.83 1.63 N19 X-. 291 1-.081-29. 572 -2.663 28. 543 -342.933 3.84 1. 63 N20 X-.436 Z-. 162-29.290 -2. 709 28.260 -343. 059 3.86 1. 64 N21 X-.283 Z-. 126-28.881 -1. 876 I.JL 27.851 -3-12. 147 3.87 1.64 N22 GOO X-.409 Z.912

1.700 -338. 570 3.88 1. 64 N23 Z3. 5773.88 1.64 92 N24 M09

10.500 0 -329. 770 0 3.89 1.64 94 N25 18.8810000 TO M05-1. 03,;) 3 .. 0.270 -O.O()-' 0.000 4.01 1.64 N26 X-27.851 Z329.77 M02

( EXAPT2 P 1NUt~.J.\T 300 G. A. QPSPANtHNG NORt~AA' PARTNO/TRACO. 5D:~ARS LAr~CS RAOIliS Mr1l0 omw XAB5 ZASS GK BWKT VRSPT OPM. PON5BAND

,Nl G91 510000 M05

( 0.00 1. 64 95 N2 MOB-1. 030 I..!L -0.000 17 0.01 1. 64 9B N3 GOO XO T17 I

10. 500 -351.200 O. 14 1. 64 N4 Z-351. 2

• 0.17 1. 64 N5 G04 M04 F2710 0.22 1.64 N6 G04 510710 F3

,47.60J 1-11- 372.290 O. 48 1. 64 N7 GOO X372.29

t 1.000 -360. 700 0.49 1. 64 N8 Z-9. 546.60·J 0.600 0080 373.290 -361. 100 O. 52 1. 66 N9 GOI Xl Z-.4 F56 .~

29.90':> :189.990 0.83 1. 95 NI0 X16.7

t 1.600 l-1L -360. 100 0.84 1. 95 NIl GOO Zl2. 100 -359.600 0.85 1. 95 N12 Z. 5 I

10.000 -330.270 18 0.87 1. 95 101 N13 Z29.33 T18

t 0 0.92 1. 95 N14 G04 510000 M05 F30.96 1. 95 N15 G04 M03 F2

900 1. 01 1. 95 N16 G04 510900 F3

(-30.800 I -.it 29.77') 1. 26 1. 95 N17 GOO X-360.22

1.200 -339.070 1. 27 1. 95 N18 Z-8.8,

-2.828 0.080 -:::43.098 1. 34 2.01 N19 GOI Z-4.028 F71-30.5]·j -2.863 29. 541 -3'13 133 1. 35 2.01 N20 X-.229 Z-. 035-30. 16:'3 -2 977 29. 133 -343.247 1. 37 2.02 N21 X-.408 Z-. 114

,1120 1. 43 2.02 N22 G04 511120 F4

• -29. 762 -3. 126 0.080 28. 732 -3-13 396 1. 45 2.02 N23 GOI X-. 401 Z-. 149 F90-29.363 -3.304 28.338 -343 574 1. 46 2.03 N24 X-.399 Z-. 178 .I

-28.9~6 -3. 510 27.936 -343. 780 1. 48 2.03 N25 X-.397 Z-.206

(-28. 570 -3. 743 27. 540 -344.013 1. 49 2.04 N26 X-.396 Z-.233-28.1nJ -4.001 27. 145 -3-14.270 1. 51 2.05 N27 X-.395 Z-.257

,-27.78') -4.284 26. 750 -344. 554 1. 52 2.05 N28 X-.395 Z-.284

(-27.300 -4. 592 26 356 -3'~4. 862 1. 54 2.06 N29 X-. 394 Z-.308-26.99:.i -4.926 25.963 -345. 195 1. 56 2.06 N30 X-. 393 Z-.333-26.60') -5.2S6 25. 570 -345. 555 1. 57 2.07 N31 X-.393 Z-.36-26.201 -5.672 25.178 -345.942 1.59 2.07 N32 X-.392 Z-.387-25.81' -6.0S7 24. 785 -3-16 356 1. 60 2.08 N33 X-.393 Z-.414

,-25.42:'3 -6. 530 24.393 -346.800 1. 62 2.09 N34 X-.392 Z-.444

(-25.031 -7.003 24.002 -3-17.273 1. 64 2.09 N35 X-.391 Z-.473-24.640 -7. 508 23.610 -3-17.778 1. 65 2. 10 N36 X-.392 Z-. 505

)

14C·\) 1. 72 2. 10 N37 G04 511400 F4-24.249 -S.047 0.OB0 23.219 -3'18 317 1. 74 2. 11 N38 GOI X-.391 Z-. 539 F112-23.8551 -S 622 22.828 -348.892 1. 75 2.11 N39 X-.391 Z-. 575-23.467 -9.235 22. 438 -349. 505 1.77 2. 12 N40 X-.39 Z-.613-23.077 -9.888 22.048 -3:50.159 1. 79 2.13 N41 X-.39 Z-.653-21. 332 -12.940 20.303 -353 211 1. 83 2. 16 N42 X-1. 745 Z-3.052

.1

-21. 1:il'l -13.283 20. 109 -3:)3. 554 1. 84 2. 16 N43 X-. 194 Z-.343-20.944 -13.628 19.915 -353 898 1. 86 2. 16 N44 X-. 194 Z-.344

( -20. 751 -13.973 19.721 -3~4.243 1. 87 2.17 N45 X-. 194 Z-.345

-20. 557 -14.319 19.527 -354.509' 1. 88 2. 17 N46 X-.194 Z-.346-20.36:'3 -14.666 19.333 -3~4.937 1. 90 2. 18 N47 X-. 194 Z-.348-20. 169 -15.015 19.139 -355.285 1. 91 2. 18 N48 X-. 194 Z-.348

,-19.975 -15.365 18.945 -355.635 1. 92 2. 18 N49 X-. 194 Z-.35-19. 781 -15. 716 18. 751 -3~5.987 1.94 2. 19 N50 X-. 194 Z-.352 ,-19.587 -16.069 18 558 -3'56.339 1. 95 2. 19 N51 X-.193 Z-.352-19.393 -16.423 18.364 -356.694 1. 97 2. 19 N52 X-. 194 Z-.355 ,

(

VRSPT OPM. PONSBAND-16. 780 18.170 -357.050 1. 98 2.20 N53 X-. 194 Z-.356

-19.005 -17.137 17.976 -357. 407 1. 99 2.20 N54 X-. 194 Z-.357-18.811 -17.497 17.782 -357. 767 2.01 2.20 N55 X-. 194 Z-.36-18.617 -17.859 17.509 -358. 129 2.02 2.21 N56 X-. 194 Z-.362-18.423 -18.223 17.39~ -3:;'8.493 2.03 2.21 N57 X-. 194 Z-.364-18.2:;29 -18. 590 17.200 -358.860 2. 05 2. 22 N5S X-. 194 Z-.367-18.035 -18.960 17.006 -3S9.230 2.06 2.22 N59 X-. 194 Z-.37-17.841 -19.333 16.812 -359.603 2.07 2.22 N60 X-. 194 Z-.373-17.647 -19.709 16.617 -359.979 2.09 2.23 N61 X-. 195 Z-.376-17.45..1 -20.089 16 423 -:l60.359 2. 10 2.23 N62 X-. 194 Z-.38-17.2~q -20.474 16.229 -360. 744 2. 12 2.23 N63 X-. 194 Z-.385-17.061 -20.864 16 035 -:l61. 134 2. 13 2.24 N64 X-. 194 Z-.39-16.87\) -21. 260 15.841 -:l61. 530 2. 14 2.24 N65 X-. 194 Z-.396-16.676 -21.663 15.646 -3"'1.933 2. 16 2.25 N66 X-. 195 Z-.403-16.4S\ -22.076 15.452 -3.'.>2.345 2. 17 2.25 N67 X-. 194 Z-.412-16. Ole!> -22. 479 15.257 -:l....2.769 2. 19 2.25 N6S X-. 195 Z-.424-16.092 -22.938 15.062 -31,3.208 2.20 2.26 N69 X-. 195 Z-.439-15.896 -23.399 14.867 -:l.S3.668 2.21 2.26 N70 X-. 195 Z-.46-15. 70:> -23.893 14.671 -364. 163 2.23 2.27 N71 X-. 196 Z-.495-15. 50~ -24.447 14. 475 -364.717 2.24 2.27 N72 X-. 196 Z-.554-15.30» -25. 439 2.5';)9 14.270 -365. 709 2.27 2.29 N73 G02 X-.205 2-.992 12.303 K.992

-60.200 -400. 469 2. 59 2.60 FOUT N74 GOl Z-34. 76-62 668 IJL -402 939 2.60 2.60 FOUT N75 GOO Z-2.469

-14.300 13.270 2.61 2.60 FOUT N76 X-l1.200 -339.070 2.64 2.60 N77 Z63.869

2.64 2.60 102 N78 M0910.000 0 -330.270 0 2.65 2.60 103 N79 Z8.8 510000 TO MOS

-1.030 3,,0.270 -O.OGO 0.000 2. 77 2.60 N80 X-13.27 Z330.27 M02

i-'0-

-;-rI

, ===::::::::::::::::J

---;----- - ...

~I

1!I

, II

,

I

rIt~------

'rI

1 :

~I ~ I

I~'.. ,

4I

29

- ,qa

-5'- BIJLAGE 11'."ACK UNO ---~:.=:-..~,KIESSELBACH PRESSE 180 kN

... - - ------~.

- .--,~ - -

•

"~

BIJLAGIf'1: SACK u KIESSELOACH Pr{ESSE 180 kN.

0-180 kN0-180 kNposno 1 u 2

123456

7B Z9 R10G11R12R13R

14151617

18

FeinmeszmanometerKontaktmanometerSperrventilen fUrHaupschalter.SchUsselschalter"Steuerspann."Wahlschalter " ARBEIT " ..

EINRICHTEN.EINZELHUB.AUTDr-1ATIK. •SCHUTZHAUBE. ...

Zeituhr Einlegezsit 0-30' sec.2-Hand-schaltung."Schlieszen"Drucktaster "OFFNEN".Druckta s ter " Pl0TOR-E IN".Signallampe "MOTOR- BETRIEB"Drucktaster " MOTOR-AUS".NOT-AUS PILZTASTER.De pers valt stil, De zuiger enUntertischArbeitsraumSchutzhaubaDrehstrommo~or, 4 kW,1500upm220/380 V, 50 Hz.Magnetventile Ms b, Druck stu­fenlos ei.nstelbar. po max

Nauwkeurige manometer met sleepwijzcr 0-180kN.Kontaktmanometer. Instellen F 0-180kN.Afsluiters voor beide manomet~r~~xHoofdschakelaar.Kontaktslotschakelaar "stuurspanning".Voorkeuzeschakelaar " Werkmethode " ..- INSTELLEN.

ENKELSLAG.AUTOP1ATISCH. •BESCHERr~KAP •

Afsluitbare tijdklok. Insteltijd 0-30 sec.Tweehandenbedieningsschakelaar."Pers sluitsn"Drukknop II Opensn van de pers ".Drukknop II Motor inschakelen ".Signaallamp " Motor in bedrijf".Drukknop " Motor uitschakelen ".Paddenstoelvorm. drukknop " NOOD-STOP".daarmee de ondertafel blijft terplaatse staan.Ondertafel.Werkruimte.Beschermkap.Draaistroommotor, 4 kW, ~500 omw/min,220/380 V, 50 Hz.Magneetafsluiter Ms b, Druk traploos in-stelbaar. p ( max. proceskracht )o max

19

20

Mengenregulierung Del Mr, stu­fenlos einstelbar 1-10Schliesz- undPreszgeschwindigk.Schusselschalter-Druckyentilstufenlos einstelb. p •e max

Traploze oliehoeveelheidsregelaar Mr, stand1-10 , voor het instellen van de sluit-en perssnelheid.Afsluitbare drukregelaar p( ) e maxmax persdruk •

Unterer Endlageschalter E2 Eindschakelaar onderste stand E2Oberer Endlageschalter E1 Eindschakelaar bovenste stand E1Schutzhaube schalter E4 Beschermkap schakelaar E4Druckschalter DS1 Drukschakelaar DS

1P1agnetventile 220V,50Hz ['ls c Magneetafsluiter 220V,50Hz Ms c[lagnetventile 220V,50Hz Ms a Magneetafsluiter 220V,50Hz [~s a

23

21.

22

2526272829 Pressenstander Persframe.30 Oelbehalter 200 1, Shell Olie reservoir 200 1 , Shell Tellius Oil

Tellius Oil 127. 127 (Hydraulische olie ).31 Oelstandglas Oliepeilglas32 Oelfullung Vulopening voor de olie.• PAS OP: ALLEEN 8IJ AUTOMATISCHE INLEG OF BANDAANVOER... PAS OP: ALLEEN SCHAKELEN ALS DE ONDERTAFEL (14) DE EINDSCHAKELAAR E2 (21 )

BEREIKT HEEFT.

-24

PERSGEGEVENS: Maximale perskrachtMax. terugtrekkracht

- Perssnelheid instelb.Afmetingen ondertafelAfmetingen boventafel

- Breedte werkopeningInbouwhoogte

180 kN20 kN

o - 20 mm/sec.¢ 250 mm¢ 250 mm

210 mm400 mm

-------------------------,-----"

BIJLAGE 12:HULPGEREEDSCHAP

EDC Zuilengereedschal WT 4298

SFG/ 0 / 45 / 10 / Z- 3 platen.

Bussen WZ 4039.24 25x55

WZ 4030.24 25x36

Zuilen in C1 WZ 4020.24 25x250

POg Aufbauvorslag 10 539

uitwerpsleuf

voor doorge­

rokken prod.

Voor konkrete waarden zie APPENOIX VIII blad 7

WZ 40:59

WZ 4020

Wl 4030

Contrastampel

snelstaal