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MANUAL TÉCNICO VERSIÓN ABRIL 2013 www.amanco.com.ar Consultá a nuestros especialistas 0800 - 444 - AMANCO (262626) [email protected] Novafort TUBOS MONOLÍTICOS EN PVC-U DE PARED CORRUGADA DE GARANTÍA 50 años

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VERSIÓN ABRIL 2013 www.amanco.com.ar Consultá a nuestros especialistas

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NovafortTUBOS MONOLÍTICOS EN PVC-U DE PARED CORRUGADA

DE GARANTÍA50 años

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MANUAL TÉCNICO AMANCO NOVAFORT

CARACTERÍSTICAS DE LA TUBERÍAIntroducción

Pared exterior corrugada

Sistema de unión

Dimensiones

Rugosidad hidráulica

Resistencia química

01

P / 03

CONEXIONESRamal a 45˚

Cupla Lisa

Adaptadores

Curvas

Ramal Postizo

05

P / 21

RECOMENDACIONES PARA INSTALACION EN ZANJAComportamiento esperado

Conformación de la zanja

Procedimiento de acople

Otras consideraciones importantes

Ancho de zanja • Profundidad de zanja • Tapada • Fundación • Cama de asiento • Relleno Inicial • Relleno Superior

Excavación • Control de aguas • Soporte de las paredes de la zanja • Migración de finos • Prevención del Fenómeno de Lavado del Relleno

04

P / 14

RECOMENDACIONES PARA EL TRANSPORTE, MANIPULEO Y ALMACENAMIENTOTransporte

Descarga y manipuleo

Almacenamiento

03

P / 11

DIMENSIONAMIENTO DE LAS TUBERÍASCálculo hidráulico

Cálculo estructural

02

P / 05

RESISTENCIA QUÍMICAANEXO I P / 24

CLASIFICACIÓN DE SUELOSANEXO II P / 26

Teoría de Base • Procedimiento de Cálculo

Teoría de Base • Procedimiento de Cálculo • Cálculo de Solicitaciones sobre la Tubería •

Verificaciones

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CARACTERÍSTICAS DE LA TUBERÍA01

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MANUAL TÉCNICO AMANCO NOVAFORT

1.1 INTRODUCCIÓNAMANCO NOVAFORT es un tubo de PVC No Plastica-do (PVC-U) de pared estructural, con supercie exterior corrugada e interior lisa, especialmente diseñado para redes y colectores cloacales y pluviales.

El tubo es fabricado conforme a la norma IRAM 13414:2012 mediante un proceso de doble extrusión en el rango de diámetros que va de los 160 mm a los 400 mm, con 6.0 mts de longitud útil y en dos clases de rigidez: SN4 y SN81.

Entre las ventajas que presenta el tubo, frente a su equivalente en pared sólida, se puede mencionar:

>> Mayor Rigidez Anular: el tubo AMANCO NOVAFORT presenta rigideces que dupli-can o cuadriplican la rigidez de un tubo cloacal convencional de pared compacta.

>> Longitud útil de 6 m. Los tubos de pared compacta tienen una longitud total de 6 m y una longitud útil de aproximadamente 5,85 m. Esta diferencia hace que para unamisma longitud de la conducción se necesiten menos tubos AMANCO NOVAFORT.

>> Más livianos. Al tener menos peso que los tubos de pared compacta, en el caso del tubo AMANCO NOVAFORT se facilita el manipuleo para la carga y descarga, transporte, estibado, instalación y todo movimiento en obra.

1.2 PARED EXTERIOR CORRUGADALas paredes exteriores de las tuberías AMANCO NOVA-FORT son corrugadas, es decir con una geometría espe-cial (Ver Figura 2). Esta geometría permite aumentar considerablemente el momento de inercia de la sección transversal de la pared de la tubería, lo que se traduce directamente en un aumento en la rigidez anular de la misma, tal como se deduce de la siguiente fórmula:

Donde: • SN = Rigidez Anular Nominal, en kN/m²• E = Módulo de Elasticidad del Material.• I = Momento de Inercia de la sección de pared de la tubería.• De = Diámetro exterior de la tubería.• t = Distancia de Inercia (distancia entre la super-cie interior y el eje neutro de la sección transver-sal de la pared de la tubería).

De esta manera, se obtienen tuberías muy livianas con una rigidez anular igual o superior a su equivalente en tuberías de pared compacta.

¹ Rigidez anular según Norma ISO 9969. SN4 = 4 kN/m²; SN8 = 8 kN/m²

SN = E. I

(De - t)³

DETALLE

ec

di de

Figura 2. Perl de Pared del tubo Amanco Novafort

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1.3 SISTEMA DE UNIÓNLas tuberías AMANCO NOVAFORT poseen en uno de sus extremos una campana conformada, que puede ser de pared exterior compacta o corrugada (igual que el fuste). Dicha campana posee las dimensiones exactas para acoplar con la pared corrugada que se encuentra en el extremo contrario y en todos los casos posee supercie interior lisa.

De esta manera, el sistema de unión es por espiga/enchufe, con aro de goma sintético, apto para alcantarillado sanitario, pluvial e industrial. En este caso, el aro de goma va inserto en uno o dos valles de la espiga (dependiendo del tipo de aro utilizado) y hace el sello hidráulico contra la campana de pared interna lisa de la tubería acoplada, tal como puede apreciarse en la Figura 3.

Las juntas del tubo AMANCO NOVAFORT presentan hermeticidad garantizada, impidiendo tanto la exltra-ción del caudal transportado, como la inltración de aguas subterráneas dentro del conducto.

1.4 DIMENSIONESLos tubos AMANCO NOVAFORT presentan las siguien-tes dimensiones (Tabla 1):

CAMPANA LISA O CORRUGADA

PARED EXTERIORCORRUGADA

PARED INTERIORLISA

ARO DE GOMA

Figura 3. Sistema de unión

Figura 4. Supercie Interna Lisa

Tabla 1. Dimensiones de las tuberías.

L1 Lu

DIÁMETRO NOMINAL

(DN/DE) MM

RigidezSN4

RigidezSN8

DIÁMETROINTERNO(DI) MM

LONGITUD ÚTIL

(LU) MM

LONGITUDENCHUFE(L1) MM

160

200

250

315

355

400

160

200

250

315

355

400

6,0

6,0

6,0

6,0

6,0

6,0

6,0

6,0

6,0

6,0

6,0

6,0

78

96

112

154

159

183

78

96

112

154

159

183

146,7

183,0

226,9

287,6

324,7

366,4

144,4

180,4

225,0

284,1

320,0

361,0

1.5 RUGOSIDAD HIDRÁULICADebido a que la tubería AMANCO NOVAFORT presenta paredes internas lisas, la rugosidad hidráulica de las mismas no diere de la rugosidad de las tuberías conven-cionales de PVC de pared compacta, es decir que presen-tan coecientes de Manning “n” entre 0,010 y 0,009.

Esto pudo ser comproba-do mediante un estudio sobre el comportamiento hidráulico y la determina-ción del Coeciente de Rugosidad de Manning de las tuberías AMANCO NOVAFORT que fue desa-rrollado por el Centro de Investigaciones en Acue-

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1.6 RESISTENCIA QUÍMICAPor tratarse de tuberías de PVC, sin el agregado de ningún otro compuesto, la resistencia química de las tuberías AMANCO NOVAFORT no diere de la resisten-cia para tuberías de pared compacta.

En el ANEXO I se incluye la tabla con el detalle de com-puestos químicos que son resistidos por el material.

Figura 5 Sección Parcialmente Llena

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2.1 CÁLCULO HIDRÁULICO

>> TEORÍA DE BASE

Para el cálculo hidráulico de tuberías con escurrimiento a supercie libre se puede utilizar la fórmula de Chezy-Manning, es decir:

ductos y Alcantarillados (CIACUA) de la Facultad de Inge-niería de la Universidad de los Andes, Colombia.

El estudio consistió en la modelación del perl de ujo en tubos AMANCO NOVAFORT, a partir del montaje de un modelo físico a escala real para simular el comportamien-to hidráulico bajo la condición de ujo en tuberías parcial-mente llenas, de donde se obtuvieron datos experimenta-les de la altura de la lámina de agua en diferentes seccio-nes de la tubería para diferentes combinaciones de caudal y pendiente. Los datos experimentales fueron valorados por un modelo matemático de análisis de ujo para la condición mencionada aplicando las ecuaciones de Conti-nuidad, Cantidad de Movimiento, Energía, Flujo Gradual-mente Variado (FGV) y las Leyes de Fricción. El análisis permitió establecer el desempeño de la tubería bajo diferentes condiciones de caudal y pendiente y determi-nar su Coeciente de Rugosidad de Manning. El resultado de dicho estudio arrojó un coeciente de Manning n=0,0086.

DIMENSIONAMIENTODE LAS TUBERÍAS02

El dimensionamiento y/o selección de las tuberías AMANCO NOVAFORT implicará la determinación de las siguientes características:

>>Diámetro: el cual se determinará en base al caudal de diseño mediante cálculos hidráulicos.

>> Rigidez: la rigidez de la tubería (determinada por el diámetro de la misma y el perl de pared selecciona-do) se seleccionará en base a la Vericación Estructural de la tubería instalada en zanja.

A continuación se exponen las metodologías de cálculo sugeridas en cada caso.

Q = Ω R2⁄3 √in

R = ΩX

Donde: • Q = Caudal transportado, en m³/s• Ω = Área Mojada, en m³• R = Radio Medio Hidráulico, en m.• i = Pendiente longitudinal de instalación de la tubería, en m/m.• n = Coeciente de rugosidad de Manning.

Adicionalmente, el Radio Medio Hidráulico, se dene como la relación entre el Area Mojada “Ω” y el perímetro mojado “x”, es decir:

Ahora, en el caso que nos ocupa, tendremos general-mente la situación de tubería con sección parcialmente llena, como se muestra en la Figura 5.

En este caso, entonces, tendremos que: >> El Perímetro Mojado estará dado por el sector de círculo adb y, por lo tanto, será igual a:

Or D

Bs

Ф

ca

d

b

º360D.

º= º360

º.D.=

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Figura 6. Solicitaciones sobre una tubería enterrada

Ec.1

2.2 CÁLCULO ESTRUCTURALA continuación se detalla la metodología de cálculo estructural (o estático) de tuberías exibles recomenda-da por la American Water Works Association (AWWA), en su manuales (especialmente su manual AWWA M23, para tuberías de PVC), de gran aplicación a nivel mun-dial y, sobretodo, en el continente americano.

>> TEORÍA DE BASE

Toda tubería exible que sea instalada enterrada en zanja podrá estar solicitada a lo largo de su vida útil por algunas o todas las cargas siguientes (Figura 6):

En radianes:

>> La Sección Mojada “Ω” será el área de color celeste, encerrada por los puntos acbda. Geométricamente, ésta puede calcularse como el área del sector de círculo oadb menos el triángulo oacb, es decir:

En radianes:

Por lo tanto, reemplazando en la fórmula de Chezy Man-ning, nos queda:

Por último, de la Figura 5 también se puede extraer la relación entre el ángulo “θ” y la relación h/D (tirante/Diámetro) usada generalmente en el diseño:

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>> PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO

En función de lo anterior, se sugiere seguir el siguiente procedimiento de cálculo para determinar el diámetro de la tubería AMANCO NOVAFORT (método de prueba y error):

1. Determinar el caudal de diseño requerido “Qreq” (generalmente en base a estudios poblacionales)

2. Determinar la pendiente de instalación de la tubería “i” (en base a la topografía en la traza de la conducción)

Ω = D²8 180

- sen

Ω = D²8

- sen)

)

2D.=

( )3

2² 1-

48= senD- senD

niQ

+ hDrr - h = cosoc = = cos2

D22 2

= 2. arccosDh1-2Ec.2

3. Determinar la relación h/D a adoptar (generalmente, se adopta h/D = 0,80 que es la relación de máxima velo-cidad)

4. Determinar el ángulo “θ” a partir de la relación h/D, utilizando la Ec.2

5. Elegir un diámetro “D” (diámetro interior) de la Tabla 1 y calcular “Q” con la Ec.1

6. Si Q < Qreq , seleccionar el diámetro “D” inmediato superior y volver a calcular “Q”, y así sucesivamente hasta encontrar un valor de Q > Qreq.

PL

PE

PW

Pi + Δp

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PE = Υs . T

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• Peso del suelo de relleno de la zanja por encima del tubo (PE).

• Carga dinámica generada por el tránsito vehicular (en caso de existir) que llega a la tubería (PL).

• Presión externa (Pw) generada por el agua de la napa freática (en caso de que el nivel de la misma esté por encima de la tubería).

• Presión interna (Pi) de trabajo (en el caso de conduc-ciones a presión).

• Sobrepresiones internas (Δp) por fenómenos transito-rios (Golpe de Ariete), también en el caso de conduccio-nes a presión.

De estas cargas, las dos primeras (peso del relleno y cargas de tránsito) tenderán a generar una ovalización vertical del tubo, la tercera (presión externa de agua de napa) tenderá a ejercer una compresión sobre todo el perímetro del tubo que podría ocasionar abolladuras por efectos de “pandeo” y, por último, la cuarta y quinta solicitaciones (presión interna de trabajo y sobrepresiones por transitorios) cuando son presiones positivas tenderán a “inar” la sección de la tubería (generando tensiones de tracción pura en las paredes), mientras que, si son negativas, ejerce-rán un efecto de “succión” que podrá derivar también en fenómenos de “pandeo”. El estudio de todos estos efectos combinados y su efecto sobre la tubería es lo que se conoce como “cálculo estructural” o “cálculo estático” de la misma, y una de las metodologías para hacerlo se detalla en los capítulos siguientes.

>> PROCEDIMIENTO DE CÁLCULO

Los manuales AWWA primero establecen la metodolo-gía para, a partir de las cargas mencionadas en el ítem anterior, calcular las solicitaciones que éstas generarán sobre la tubería instalada en zanja.

Una vez calculadas estas solicitaciones, entonces, se establece una serie de vericaciones a realizar sobre la performance de la tubería frente a las mismas (y en función de las condiciones de instalación consideradas). Para el caso de tuberías sin presión interna, como el que nos ocupa, estas vericaciones son las siguientes:

• Deexión Anular u Ovalización de la sección transver-sal del tubo.

• Pandeo de la sección transversal del tubo.

• Tensiones de Compresión en la pared del tubo.

>> CÁLCULO DE SOLICITACIONES SOBRE LA TUBERÍA

- CARGA DEL RELLENO DE LA ZANJA.

La metodología tradicional utiliza las fórmulas de Marston para el cálculo del peso del relleno de la zanja sobre la tubería. De acuerdo a esta teoría, dada la forma de operar de las tuberías exibles (produciendo una ovalización primaria para entrar en contacto con las paredes del relleno), se genera un efecto de arco en el suelo por encima de las mismas, que “aliviana” el peso que este suelo en denitiva descargará sobre ellas. Sin embargo, la mag-nitud de este efecto de arco veces resulta muy difícil de estimar, por lo que muchas normas y manuales, entre los que se encuentran los correspondientes a AWWA, simpli-can el tema, quedando del lado de la seguridad, calculan-do el peso del relleno por encima del tubo al 100%, es decir sin ningún efecto de arco. En este sentido, entonces, el peso que ejercerá el suelo de relleno de la zanja coloca-do sobre la tubería se asume directamente como el peso del prisma de suelo por encima de la misma, hasta el nivel del terreno. Por lo tanto, la carga del relleno, por unidad de ancho, para cada sección transversal de la zanja, será:

Donde: • PE = Carga del relleno, por unidad de ancho, en kPa• Υs = Peso especíco del suelo del relleno por encima de la tubería, en kg/m3• T = Tapada, en metros.

- CARGAS DE TRÁNSITO

En función de la teoría de Boussinesq, las cargas en super-cie serán transmitidas a través del terreno, disminuyendo su magnitud a medida que aumenta la profundidad. En este sentido, las cargas de tránsito que fehacientemente llegan a la tubería estarán disminuidas en función de la Tapada (T). Adicionalmente, en la disminución de cargas de tránsito también inuirá la presencia o no de un pavimento rígido, ya que su acción es justamente la de disminuir la transmisión de las cargas vehiculares al suelo. Para simplicar los cálculos, los manuales AWWA brindan directamente, en base a experiencias realizadas para vehículos standard, tablas con las cargas que deberá soportar la tubería en función de la profundidad de insta-lación. A continuación se dan los ejemplos más comunes.

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Ángulo deApoyo (α)

0°30°45°60°90°

120°180°

Coeciente de Apoyo

(K)0,11

0,1080,1050,1020,0960,09

0,083

Tabla 3 Coeciente de Apoyo

Con respecto al Módulo Resistente E’, para estimarlo se supone que el mismo deberá ser una combinación del

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TAPADA Mts

0,450,600,901,201,501,802,102,40

PL Kpa

64,9937,5228,1418,7611,399,388,044,69

(A) Camión AASHTO H20 y Pavimento Rígido

TAPADA Mts

0,450,600,750,901,051,201,802,403,00

PL Kpa

93,1363,6546,9

36,1828,8124,1213,48,715,36

(B) Camión AASHTO H20 yPavimento Flexible o Sin Pavimento

TAPADA Mts

0,750,901,201,501,802,102,402,703,006,00

PL Kpa

129,31123,28112,56101,1789,7879,7371,0263,6556,2822,11

(C) FFCC COOPER E-80

>> VERIFICACIONES

- DEFLEXIÓN ANULAR

Para calcular la deexión vertical porcentual de la tube-ría, ocasionada por la acción de las cargas del relleno (PE) y tránsito (PL) y eventuales cargas estáticas, se reco-mienda el uso de la ecuación de Spangler-Iowa Modi-cada, según la cual:

• Camión AASHTO H-20 / Pavimento Rígido: para el caso de considerar la circulación de un camión standard AASHTO H-20 sobre una carretera con pavimento rígido, se establecen las cargas PL dadas en la Tabla 2 (A). Los valores expresados en esta tabla fueron desa-rrollados por el American Iron and Steel Institute (AISI) y son los dados por la norma ASTM A796. Se asume una carga por rueda de unas 7,2 tons (con un área de contacto de 25x50 cm) aplicada a través de un pavi-mento rígido de 30 cm de espesor.

• Camión AASHTO H-20 / Pavimento Flexible o Sin Pavimento: para el caso de considerar la circulación de un camión standard AASHTO H-20 sobre una carretera con pavimento exible, o bien sin pavimento, se establecen las cargas PL de la Tabla 2 (B).

• Ferrocarril Cooper E-80 : para el caso de que la tube-ría se instale por debajo de una via férrea, por la cual circularán ferrocarriles del tipo COOPER E-80, se establecen las cargas PL de la Tabla 2 (C).

Tabla 2. Cargas de tránsito sugeridas para diferentes profundidadesde instalación

( ) ( )( )

100.'.061,08

..%

ESNPPTK

Dy LEL

m +

+=

Donde: • Δy/Dm= Deexión vertical porcentual, en %.• Δy= Deexión vertical absoluta (reducción del diámetro vertical del tubo), en mm.• Dm= Diámetro medio de la tubería (distancia entre el eje central del tubo y el eje neutro de sus paredes), en mm.• K= Coeciente de Apoyo, adimensional. Este coe-ciente tiene que ver con el ángulo de apoyo “α” que formará la tubería con la cama de asiento en la zanja, de acuerdo a la Tabla 3. • TL= Factor de deexión retrasada, adimensional. Considera el aumento de la carga del relleno de la zanja debido a su asentamiento con el tiempo. Para propósitos de diseño se considera que un factor TL = 1,5 es conservador para tuberías exibles. • SN= Rigidez Anular Nominal de la tubería, en kN/m².• E’= Módulo resistente del suelo de relleno, en kPa. Este representa el soporte del relleno alrededor del tubo, en reacción a la deexión lateral del mismo bajo carga.

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0,100,200,400,600,801,001,502,003,005,00

EN / EE ‘B / OD

1,5

0,150,300,500,700,851,001,301,501,752,00

2

0,300,450,600,800,901,001,151,301,451,60

2,5

0,600,700,800,900,951,001,101,151,301,40

3

0,800,850,900,950,981,001,051,101,201,25

4

0,900,920,951,001,001,001,001,051,081,10

5

1,001,001,001,001,001,001,001,001,001,00

E’ = Sc . EE’

Una vez obtenidos EE’ y EN’, y conociendo la relación B/OD, el módulo combinado E’ podrá calcularse como:

Donde Sc es el Factor de Combinación de Soporte del Suelo y puede adoptarse, en función de las relaciones EN’/EE’ y Bd/OD, de la Tabla 7.

La deexión máxima admitida (en %) se establece en consideración de la estabilidad geométrica del tubo deectado, su capacidad hidráulica, y el máximo estira-miento de bras que tenga lugar en la pared del tubo. En general el límite máximo para tuberías de PVC se establece en 5%.

Para el cálculo del Módulo de Reacción EE’ del relleno, se brindan 2 posibilidades y se recomienda adoptar en cada caso la más desfavorable. La primer posibilidad son los módulos adoptados por el Bureau of Reclama-tion luego de una serie de ensayos conducidos por A. Howard y pueden verse en la Tabla 5.

La segunda posibilidad tiene que ver con un estudio conducido por Duncan y Hartley, en el cual midieron diferentes módulos de reacción en función de la profun-didad a la que se está considerando el relleno, y pueden extraerse de la Tabla 6.

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ABCDEFGH

TipoSuelo

EN’

KPa

Suelo Granular Suelo Cohesivo

Nº GolpesSPT

qu(KPa)Descripción Descripción

0-11-22-44-8

8-1515-3030-50>50

Muy, muy suelto

Muy suelto

Suelto

Ligeramente compacto

Compacto

Denso

Muy denso

Muy, muy blando

Muy Blando

Blando

Mediano

Rígido

Muy Rígido

Duro

Muy duro

0-13

13-25

25-50

50-100

100-200

200-400

400-600

>600

340

1400

4800

10300

20700

34500

69000

138000

Tabla 4 Módulo de Reacción EN’ para el suelo natural

Tabla 5. Módulo de Reacción EE’ para el suelo de relleno segúnBureau of Reclamation

Tabla 6. Módulo de Reacción EE’ para el suelo de relleno segúnDuncan y Hartley

Tabla 7

1

2

3

4

5

TipoSuelo

Descripción

Densidad CompactaciónProctor Normal

Arrojado

Roca Partida 6890

1378

1033,5

344,5

6890

4823

2756

1378

20670

13780

6890

2756

20670

20670

17225

10335

Leve<85%

Moderada85-95%

Alta>95%

Suelos de Grano Grueso conmenos de 12% de nos. GW,

GP, SW, SP

A- Suelos de grano no (LL<50) con plasticidad media a nula

(CL,ML,ML-CL) con más de un 25% de partículas de grano grueso.

B- Suelos de grano grueso con más de un 12% de nos (GM,

GC, SM, SC).

Suelos de grano no (LL<50) con plasticidad media a nula (CL,ML,ML-CL) con menos de

un 25% de partículas degrano grueso.

Suelos de grano no (LL>50) con plasticidad media a alta

(CH, MH, CH-MH).

Uso no recomendado. Sin información disponible. Consultar a un especialista o

bien considerar EE’ = 0

2

4

TipoSuelo

Prof.Máx

mDescripción

Densidad CompactaciónProctor Normal

1,53

4,56

48236890

7234,57579

6890103351102411713

11024151581653617225

17225227372480426182

100%95%90%85%

Suelos de grano grueso con poco o ningún material no

(SP, SW, GP, GW)

31,53

4,56

4134620168907579

68909646

1033511024

8268124021446916536

13091186032204825493

Suelos de grano grueso con nos (SM, SC)

Suelos de grano no con menos de un 25% en contenido de arena

1,53

4,56

3445413448235512

4823689082688957

68909646

1102412402

10335137801584717914

Módulo Resistente EE’ del relleno alrededor del tubo con el Módulo Resistente EN’ del suelo natural a los costados de la zanja. Esta combinación se realiza a través de un coeciente Sc, que dependerá de las relaciones EN’/EE’ y B/OD (ancho de zanja/diámetro exterior del tubo).El valor del módulo EN’ para el suelo natural a los costa-dos de la zanja puede extractarse de la Tabla 4 en función del tipo de suelo y la resistencia medida en los sondeos de la zona (ensayo SPT, o Resistencia a la Com-presión Sin Connamiento).

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PANDEO (BUCKLING)

Cuando un tubo enterrado es sometido a cargas exter-nas (tales como una presión interna negativa, presión estática de la napa freática, o pesos de relleno muy altos), puede aparecer una inestabilidad en la pared de la tubería que puede ocasionar deformaciones localiza-das hacia adentro de la tubería (abolladuras) conocidas como “pandeo” (buckling).

La vericación al pandeo consiste en comparar la presión externa que será capaz de resistir la tubería instalada en zanja (PCA) con la presión externa real total a la que estará sometida (PT), calculando el correspon-diente coeciente de seguridad como:

>> Presión Admisible Para Tubería ConnadaLa resistencia de una tubería al pandeo es incrementada por el efecto de contención del suelo circundante. Para desarrollar esta contención, el tubo debe tener una cobertura de, al menos, 1.20 mts o igual al diámetro del tubo (según cuál sea mayor).

De acuerdo a la metodología AWWA, la presión externa que será capaz de soportar una determinada tubería instalada en zanja con un adecuado connamiento por parte del relleno de la misma, será:

Donde: • PA= Presión admisible de pandeo, en kPa.• HW= Altura Napa freática sobre lomo tubería, en m• T= Tapada, en metros.• E’= Módulo resistente combinado del relleno, en kPa• SN= Rigidez Anular Nominal de la tubería, en kN/m².• Rb= Factor de Flotabilidad en Agua (adimensional):

• B’= Coeciente Soporte Elástico (adimensional):

Figura 7. Factor de Compensación por Ovalización

T

CA

PPN=

AP b32.R .B’.E’.SN√=

b=1 - 0.33R W

TH ( si 0<HW<T)

=B’-0,065.(T.3,28)1 + 4.e

1

>> Presión Admisible Para Tubería No ConnadaCuando la tubería se encuentra enterrada a menos de 1.20 mts o un diámetro (según cuál sea el mayor), o bien cuando la ejecución del relleno de contención resulta deciente, existe una gran posibilidad de que la contención del suelo de relleno no se desarrolle. En este caso, lo más seguro será calcular la resistencia del tubo al pandeo suponiendo que el mismo no está connado, para lo cual se recomienda la siguiente fórmula de cálculo:

Donde: • µ= Coeciente de Poisson del material de la tubería.• f0= Factor de compensación por ovalización. Este puede extraerse de la Figura 7, en función de la deexión obtenida para la tubería.

>> Presión Total ExternaLa presión total real externa (PT) a la que estará someti-da la tubería deberá calcularse para cada caso particu-lar, pero en general puede decirse que:

- Cargas para análisis de Corto Plazo

- Cargas para análisis de Largo Plazo

02124

fSNPA=µ

T.CPP E L WP + P + P=

T.LPP E WP + P=

1.0

0.8

0.6

0.4

0.2

0.00 2 4 6 10 12

% Deexión8

f0

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TENSIONES DE COMPRESIÓNLos tubos que estarán instalados a grandes profundida-des y que estarán operando con bajas presiones internas sufrirán tensiones de compresión en sus paredes. Se establece la siguiente fórmula para determinar dichas tensiones:

Donde: • σb= Tensión de compresión en la pared de la tubería, en kPa.• PT= Presión total externa a la que estará sometida la tubería, en kPa • Dm= Diámetro medio de la tubería, en mm• A= Área por unidad de longitud del perl de pared, en mm²/mm.

La tensión de compresión obtenida deberá mantenerse por debajo de la tensión por compresión admisible del material. Al igual que en el punto anterior, esta tensión deberá corro-borarse para cargas de corto y largo plazo (con las corres-pondientes tensiones admisibles del material).

RECOMENDACIONES PARA ELTRANSPORTE, MANIPULEO YALMACENAMIENTO

03A continuación se detallan todas las recomendaciones para el transporte, manipuleo y almacenamiento de los tubos AMANCO NOVAFORT, cuyo único objetivo es la preservación del estado de los productos, evitando daños que pudieran entorpecer o incluso impedir su instalación en obra.

Aquí es importante tener en cuenta que la resistencia al aplastamiento de tubos exibles, cuando no están contenidos lateralmente (por ejemplo, con el suelo de relleno de la zanja), decrece notablemente, por lo que no serán capaces de resistir las mismas cargas que resistirían instalados adecuadamente en zanja. Es por esto que todas las recomendaciones para el transporte, manipuleo y almacenamiento evitan las aplicaciones de cargas innecesarias sobre la tubería durante dichos procesos.

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Donde: • PT.CP = Presión total externa a la que estará sometida la tubería en el corto plazo, en kPa.• PT.LP = Presión total externa a la que estará sometida la tubería en el largo plazo, en kPa.• PE = Presión por peso del relleno de la zanja,en kPa.• PL = Presión por cargas vivas (tránsito vehicular), en kPa.• PW = Presión externa ejercida por la napa freática, en kPa. PW = 0,0098.γW.HW

• γW = Peso especíco del agua, en kg/m³.• HW = Altura Napa freática sobre lomo tubería, en m.

>> Vericación Al PandeoLa vericación consistirá en calcular el coeciente de seguridad al pandeo (tanto para la situación de corto plazo como para la de largo plazo) y vericar que éste sea mayor o igual a 2.0, es decir:

2,0NCPPA,CP

PT,CP= >

σbP . DT M

2.A=

2,0NLPPA,LP

PT,LP= >

3.1 TRANSPORTESe deberán tener en cuenta las siguientes pautas para el transporte de los tubos AMANCO NOVAFORT:

• Se podrá transportar a los tubos en camiones abiertos o cerrados, por medio del ferrocarril o en contenedores; pero siempre deben colocarse sobre supercies planas y libres de objetos que puedan producir deformaciones o daños a los tubos.

• Dentro del camión, los tubos deberán colocarse en forma ordenada, apoyados sobre la supercie horizon-tal y sin sobresalir del mismo (Figura 8).

• La primera camada de tubos deberá apoyarse sobre tarimas o tirantes de madera de no menos de 4” de ancho, con una separación entre ellas no mayor a 1,50 m. Adicionalmente, el espesor de la madera deberá impedir que el enchufe del tubo apoye directamente sobre el piso. También podrán usarse tarimas de madera distribuidas en la misma forma.

• Se deberá evitar colocar cualquier tipo de carga o material sobre la tubería.

• Debe evitarse, en lo posible, la carga mixta. Si ésta es

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Figura 8. Estiba ordenada en el camión

Figura 9. Estiba alternada en el camión

Figura 10. Descarga del camión

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inevitable, la misma deberá acomodarse de manera que no se dañen los tubos, colocándose siempre los más pesados en la parte inferior.

• Con el objeto de aprovechar al máximo la capacidad del transporte y reducir los costos del ete se pueden introducir los tubos unos dentro de otros, cuando sus diámetros lo permitan (carga telescópica o anidada).

• Los tubos deberán acomodarse en el camión alternan-do la espiga y el enchufe, dejando siempre libre la longi-tud total de éste último para evitar aplastamientos y deformaciones. De esta forma se logra una mayor capa-cidad, mejor acomodo y estabilidad de la carga.

• La altura de la estiba dentro del camión no debe exce-der los 2,50 m.

• Cuando se transporte a largas distancias, y sobre todo en épocas calurosas, la carga deberá protegerse dejan-

NO NO

NO

VISTA LATERALVISTA SUPERIOR

SI

do un espacio libre entre la cubierta y los tubos que permita la libre circulación de aire para evitar deforma-ciones que puedan ocasionar el peso de los tubos y la temperatura a la que están sometidos.

• A pesar que las tuberías AMANCO NOVAFORT son livianas, se recomienda que, por lo menos, dos personas se encarguen de las operaciones de carga y descarga. Estas maniobras deben hacerse con cuidado y los tubos no deben arrojarse al suelo, someterlos a peso excesivo o golpearlos.

3.2 DESCARGA Y MANIPULEOLa manipulación de las tuberías AMANCO NOVAFORT dentro de los depósitos u otros lugares de almacena-miento deberá hacerse con cuidado, teniendo en cuenta las siguientes pautas:

• La descarga de las tuberías del camión deberá reali-zarse en forma ordenada y con elementos adecuados, evitando arrojar o arrastrar las mismas.

• Las tuberías no deben arrastrarse, golpearse contra el suelo o con herramientas, para evitar dañarlas.

SI

NO

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Figura 11. Manipuleo

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3.3 ALMACENAMIENTOPara almacenar las tuberías AMANCO NOVAFORT, se deberá tener en cuenta las siguientes recomendaciones:

• El lugar elegido para el almacenamiento de los tubos deberá tener una supercie nivelada y plana, libre de piedras o cualquier otro objeto que pueda dañar a la tubería.

• La primera camada de tubos deberá apoyarse sobre tarimas o tirantes de madera de no menos de 4” de ancho, con una separación entre ellas no mayor a 1,50 m.

Adicionalmente, el espesor de la madera deberá impe-dir que el enchufe del tubo apoye directamente sobre el piso. También podrán usarse tarimas de madera distri-buidas en la misma forma.

• Se recomienda que la altura de las estibas sea de 1,50 a 2,0 m para facilitar el manipuleo de los tubos al armar y desarmar la estiba.

• La colocación de los tubos en la estiba deberá ser alter-nada: un tubo con la espiga hacia un sentido y el de al lado con la espiga hacia el sentido contrario, continuan-do en este orden y cuidando de dejar libre la longitud completa del enchufe.

• No deberán quedar tubos con sus espigas apoyadas en el cuello del enchufe del tubo contiguo, para evitar deformaciones. La forma de estiba que más se reco-mienda es la cuadrada y de camadas perpendiculares, sobre todo si se cuenta con suciente espacio.

• La estiba de camadas paralelas requiere la instalación de tirantes laterales para contener a los tubos y tirantes de madera entre camadas. Este tipo de estiba será la más adecuada cuando se tenga poco espacio y se requiera estibar la mayor cantidad posible de tubos.

• Para el manipuleo de tuberías de diámetros grandes o para grupos de tuberías de diámetros pequeños, es recomendable que la operación la realicen como mínimo dos personas.

• En el caso de manipuleo de un grupo de tuberías de diámetro chico por parte de una persona, se recomien-da que las mismas estén sujetas entre sí (ver Figura 11).

• Cuando la carga o descarga se haga por medios mecá-nicos se deben utilizar elementos que no dañen los tubos, tales como eslingas de nylon, de lona, caucho, etc. Debe evitarse el uso de cadenas de acero.

• Para la descarga del camión, y especialmente para diámetros grandes (igual o mayores a 200 mm), es reco-mendable utilizar un auto elevador con sus uñas prote-gidas con caucho para evitar dañar al tubo.

• La cantidad de tubos a cargar en las uñas del auto elevador dependerá del largo de las mismas y de la capacidad de carga de la unidad.

SI

NO

Figura 12. Estiba

VISTA LATERAL VISTA SUPERIOR

1,50

M

SI

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RECOMENDACIONES PARAINSTALACION EN ZANJA04

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• El almacenamiento en obra deberá realizarse lo más cerca posible del lugar de instalación de la tubería. Se recomienda trasladar los tubos desde el almacenamien-to a la zanja a medida que se utilicen.

• Para las conexiones deberán observarse las mismas precauciones que con los tubos.

• Los aros de goma son degradados por el sol y defor-mados por el calor excesivo, por lo que deberán alma-cenarse en lugar fresco y cerrado.

1,50

M

SI

Figura 13. Almacenamiento

4.1 COMPORTAMIENTO ESPERADOLa tubería AMANCO NOVAFORT es una tubería de comportamiento “exible” y debe ser tratada como tal al momento de su instalación en zanja. En este sentido, la tubería AMANCO NOVAFORT no diere de cualquier otro tipo de tuberías exibles (de pared lisa o corruga-da) y, por lo tanto, las recomendaciones para su instala-ción son prácticamente las mismas que en aquellas, según veremos en los párrafos siguientes.Como es sabido, las tuberías exibles necesitan de un adecuado soporte o connamiento por parte del relle-no de la zanja, que será el que, en denitiva, resistirá las cargas externas aplicadas sobre la conducción. Por lo tanto, la construcción de dicho paquete estructural resultará fundamental para asegurar una adecuada performance tubo-zanja en el resultado nal de la obra, restringiendo las deformaciones de la tubería dentro de los valores admitidos por las normas internacionales.A continuación se detallan las recomendaciones de instalación de la tubería, basadas en la norma ASTM D2321 (“Standard Practice for Underground Installation of Thermoplastic Pipe for Sewers and Other Gravity-Flow Application”).

Figura 14. Zanja Tipo para tuberías exibles.

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4.2 CONFORMACIÓN DE LA ZANJAEn la Figura 14 puede apreciarse un esquema de una zanja tipo para una tubería exible:

• La estiba piramidal es práctica únicamente cuando se carece de espacio suciente y se tienen pocos tubos.

• Si los tubos van a permanecer bajo la acción de los rayos solares por más de 30 días se recomienda estibar-los bajo techo o brindarles una cubierta que evite la incidencia de la radiación ultravioleta. Si existen varias estibas, se recomienda utilizar los tubos de las camadas superiores en forma alternada, para que los tubos no permanezcan a la intemperie un tiempo mayor al establecido y evitar la decoloración de la cubierta.

En caso de ser necesario, la cubierta siempre debe quedar a una altura no menor a los 40-50 cm de los tubos para permitir la libre circulación de aire, pues de lo contrario se provocaría un aumento de temperatura que podrá causar deformaciones en los tubos.

ANCHO DE ZANJA (B)

RIÑONES

SPRINGLINE

RELLENO

SUPERIO

R

TAPA

DA

RELLENO

INICIA

L

CAMA ASIENTO

100 mm(Mínimo)

20-30 cm(Mínimo)

FUNDACION(si se requiere)

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>> ANCHO DE ZANJA

El ancho de zanja será el especicado por el ingeniero de proyecto (en función de la vericación estructural de la tubería), pero nunca deberá ser menor a los valo-res mínimos recomendados para garantizar que el área de trabajo sea segura y adecuada para compactar el relleno de contención, los riñones y otros materiales de recubrimiento de la zanja. En este sentido, el espacio entre la tubería y las paredes de la zanja debe ser lo sucientemente amplio de modo que permita el uso del equipo de compactación en la zona de la tubería. En función de lo anterior, el ancho de zanja no deberá ser nunca menor que el mayor de los siguientes valores:

a) B = DE + 400 mm b) B = 1,25.DE + 300 mm Siendo: DE = Diámetro exterior de la tubería, en mm.

>> PROFUNDIDAD DE ZANJA

La profundidad de la zanja se calcula mediante la aplicación de la fórmula siguiente:

H = T + A + D

Donde: • H = la profundidad de la zanja, medida desde el nivel del suelo.• T = la tapada por encima del nivel superior del tubo hasta el nivel del suelo.• A = el espesor de la cama de asiento.• DE = el diámetro externo de los tubos a instalar.

>> TAPADA

Es la distancia entre la supercie del terreno natural y el lomo o extradós del tubo. Las tapadas máximas y míni-mas que podrá soportar una determinada tubería dependerá de la rigidez anular de la misma y de las condiciones de instalación (características del suelo natural, tipo y grado de compactación del suelo de relleno, profundidad del nivel freático, etc). No obstante ello, se suelen denir valores mínimos para instalacio-nes estándar en caso de haber o no tránsito vehicular por encima de la zanja:A) Caso con tránsito vehicular: T ≥ 0,80 – 1,00 mtsB) Caso sin tránsito vehicular:

• T ≥ 0,40 mts para temperaturas normales.• T ≥ 0,60 mts por debajo de la línea de congelamien-to del terreno, para zonas de bajas temperaturas y nevadas.

>> FUNDACIÓN

En el caso en el que el material encontrado en el fondo de la zanja, al excavar la misma, sea de buena capaci-dad portante, se recomienda alterarlo lo menos posible. De todas maneras, el fondo de la zanja deberá prepararse para la colocación de la cama de asiento y, para esto, deberán realizarse las siguientes tareas:

• Remover el aoramiento de rocas de tamaño superior a 30 mm, terrones de suelo, suelo congelado, suciedad u otros materiales no aptos.

• Alisar el fondo hasta obtener una supercie plana y lisa.

• En condiciones de congelamiento, proteger el fondo de zanja de manera tal que ninguna capa congelada entre en contacto con la tubería.

Cuando el fondo de la zanja se presente inestable (arenas movedizas, suelo pantanoso, material orgánico, arcillas expansivas) o presente muy baja capacidad portante, se deberá sobre excavar hasta una determi-nada profundidad (determinada por el proyectista o especialista en geotecnia) y construir una fundación, utilizando suelo seleccionado o bien materiales cementicios. Para condiciones severas el ingeniero puede requerir de una cimentación especial, tales como uso de pilotes, tablestacas. También se puede lograr controlar los fondos inestables de zanjas mediante el uso de los geotextiles apropiados.

>> CAMA DE ASIENTO

La cama de asiento consiste en una capa de material granular (grava, arena) compactado, de no menos de 10 cm de espesor, colocada en el fondo de la zanja. Su función es proveer un soporte rme y uniforme al tubo (evitando la generación de tensiones localizadas sobre el mismo y evitando asentamientos diferenciales de relevancia a lo largo de su recorrido), por lo que su correcta ejecución es fundamental para la futura performance de la tubería.

Una premisa muy importante es que, para que la cama de asiento cumpla su objetivo, el tubo deberá descan-sar sobre la misma en la totalidad de su supercie de apoyo, sin que haya espacios vacíos entre la supercie

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>> RELLENO INICIAL

El relleno alrededor del tubo, o relleno de contención, es la pieza fundamental en la performance estructu-ral del conjunto tubo-zanja ante las solicitaciones externas, con lo cual su adecuada colocación y com-pactación son la clave de la calidad de la instalación.

La calidad y compactación de este relleno deben concretar en la obra las previsiones del proyecto, por lo que será muy importante colocar el tipo de suelo reco-mendado por el ingeniero a cargo y compactarlo hasta la densidad Proctor especicada.

En general los suelos más recomendados y más comúnmente utilizados para conformar el relleno de contención son de tipo granular, dentro de las clases I y II según Norma ASTM (ver clasicación de suelos en el Anexo II). Esto se debe a la alta rigidez que adquieren con esfuerzos mínimos de compactación y a que son muy poco sensibles al contenido de humedad.

Además, los suelos granulares compactados tienen muy poca tendencia a efectos de Creep o de consolida-ción con el tiempo.

En cambio, cuando se utilizan suelos de granulometría más na, por lo general se reduce el soporte de la tube-ría. Los suelos granulares con más de un 12% de partí-culas de menos de 75 micrones (clases III, IV) son afectados signicativamente por las características del material no. Si los nos son mayormente limos, el suelo es sensible a la humedad, tiene una tendencia a ser transportado por el escurrimiento de agua y requie-re un esfuerzo adicional para su compactación. Si los nos son mayormente arcillas, el suelo es aún más sensible a la humedad (reduciendo su rigidez) y sufrirá efectos de Creep en el tiempo. En estos casos, una buena recomendación es limitar el uso de estos suelos a aquellos que presenten un límite líquido (LL) inferior al 50%, con lo que se eliminarán los suelos plásticos y altamente sensibles al contenido de humedad.

De todas maneras, el uso de este tipo de suelo como relleno de contención sólo podrá ser viable en los casos en los que tanto el tubo como la instalación hayan sido expresamente diseñados para este material. En caso contrario, su uso deberá ser evitado.

Por otro lado, el suelo seleccionado para el relleno inicial deberá ser tal que:

• Satisfaga los requerimientos solicitados por el proyec-tista en el cálculo estructural de las tuberías.

• Sea compactable.

• En el caso de suelos con drenaje restringido (Clase III, Clase IVA y algunos Clase II en el límite), que tenga un contenido de humedad en el orden de ± 3% del óptimo (medido de acuerdo con ASTM D698).

• Para tubos DN < 900 mm, el tamaño de las partículas no supere los 11 mm.

• No contenga terrones de suelo de tamaño superior a 2 veces el tamaño máximo de las partículas.

• No contenga material congelado ni material orgánico, ni desperdicios (raíces de vegetación, gomas, botellas, metales, etc).

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superior de la cama y la tubería. Para esto, en la zona de los enchufes se realizará un nicho para permitir que el cuerpo del tubo apoye en toda su longitud, que queden nivelados los tubos y pueda realizarse correc-tamente el ensamble de las juntas.

El material de la cama de asiento deberá estar libre de piedras, material congelado, humus o terrones de limo o arcilla, residuos de plantas, suciedad o cualquier tipo de material punzante.

La cama de asiento deberá ser conformada siguiendo la pendiente longitudinal especicada para la tubería en cada proyecto, de manera que, al apoyar la misma quede prácticamente nivelada (debiendo realizar sólo ajustes menores).

Figura 15. Apoyo del tubo sobre la cama de asiento

COLOCACIÓN INCORRECTA

COLOCACIÓN CORRECTA

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Para la colocación del relleno de contención deberán seguirse las siguientes pautas:

• Colocar el suelo a ambos lados de la tubería en capas al mismo tiempo, compactándolo con precisión, hasta alcanzar los niveles especicados en el proyecto y cuidando que, durante el proceso, la tubería no se mueva.

• El espesor de las capas en las que se debe colocar el relleno dependerá del tipo de material y de la metodo-logía utilizada para efectuar la compactación. En la Tabla 2 pueden verse los valores recomendados.

• En el caso de utilizar suelos Clase III, deberán tomarse precauciones para su compactación, controlando el contenido de humedad, de manera de lograr la densi-dad requerida con un esfuerzo de compactación y

TROZOS DE RAICES, PIEDRAS

Figura 17. Colocación del Relleno Inicial

LECHO DEASENTAMIENTO

PRIMERA CAPA

SEGUNDA CAPA

15 c

m

PISÓN

equipos razonables. Para esto, el contenido de hume-dad deberá mantenerse dentro del nivel óptimo ± 3% (de acuerdo a ASTM D698). Si no se mantiene este nivel de humedad, lo más probable es que la tubería presen-te ovalizaciones excesivas una vez instalada.

• La utilización de suelo Tipo Clase IV no se recomienda para su uso como material de relleno de contención. Si se lo va a utilizar de todas maneras, deberán cumplirse las siguientes pautas:

>> Que el material presente LL<50.>> Que se asegure un módulo resistente similar o supe-rior al especicado en el proyecto.>> Que durante su colocación y compactación, el contenido de humedad se mantenga dentro del nivel óptimo ± 3% (de acuerdo a ASTM D698).>> Que no sea utilizado en instalaciones con fundacio-nes inestables o con agua permanente en la zanja.>> Que se compacte en capas de 100 a 150 mm, con un compactador de impacto o neumático.>> Que se realicen ensayos de compactación periódi-camente para corroborar que se logró la densidad requerida.

• Adicionalmente, será muy importante, durante la colocación del relleno, asegurarse de compactar bien la zona por debajo del riñón del tubo y en el nicho del enchufe, evitando dejar espacios libres.

Figura 18. Colocación del Relleno debajo de los riñones del tubo

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Figura 16. Cuidados en la selección del suelo del relleno inicial

NIVEL SUPERIOR DEL TUBO

TAMIZADO

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Tabla 7. Espesores de capas de compactación recomendados

Método / Equiposde compactación

Nº Pasadas Espesor Máximo de Capa después de la compactación (Metros) Espesor mínimo de suelo porencima del lomo del tubo, antes de la compactaciónComp. Buena

(W)Suelo Clase II

(Gravas)Suelo Clase II

(Arenas)Suelo Clase

IIISuelo Clase

IVComp. Moderada

(M)

Apisonado a manoo a pie. Min 15 kg.

Apisonado por vibración. Min. 70 kg

Placa VibranteMin. 50 kg

Min. 100 kgMin. 200 kgMin. 400 kgMin. 600 kg

Rodillo VidradorMin. 15 kN/mMin. 30 kN/mMin. 45 kN/mMin. 65 kN/m

Doble Rodillo VidradorMin. 5 kN/m

Min. 10 kN/mMin. 20 kN/mMin. 30 kN/m

Triple Rodillo Pesado(Sin vibración)Min. 50 kN/m

3

3

44444

6666

6666

6

1

1

11111

2222

2222

2

0,15

0,30

0,100,150,200,300,40

0,350,601,001,50

0,150,250,350,50

0,25

0,10

0,25

---0,100,150,250,30

0,250,500,751,10

0,100,200,300,40

0,20

0,10

0,20

------

0,100,150,20

0,200,300,400,60

---0,150,200,30

0,20

0,20

0,30

0,150,150,200,300,50

0,601,201,802,40

0,200,450,600,85

1,00

0,10

0,15

---------

0,100,15

------------

------------

---

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>> RELLENO SUPERIOR

Este relleno podrá realizarse utilizando el suelo prove-niente de las excavaciones, en lo posible libre de piedras y/o cuerpos extraños y que presente una densi-dad del orden a la que corresponde al suelo de los laterales de la zanja.

Se deberán tomar precauciones para la compactación del suelo por encima de la tubería, evitando impactar sobre la misma. Para esto, deberá colocarse, antes de compactar, una capa de suelo con un espesor mínimo, cuyo valor dependerá del equipo de compactación a utilizar (ver Tabla 2), pero que nunca será menor a los 15 cm.

Una vez colocado este relleno, deberá prestarse espe-cial atención a la remoción de los tablestacados (en caso de existir) y se deberá controlar que la deexión anular vertical que sufrió la tubería no exceda el 3%2 .

2 Si la ovalización de la tubería excede el 3% signica que hubo deciencias en la instalación. En este caso deberá removerse el relleno alrededor de la tubería, esperar hasta que la misma recupere su forma original, y luego rellenar nuevamen-te, con mucho cuidado y siguiendo las recomendaciones del fabricante.

Figura 19. Compactación relleno superior

300 mm 300 mm

4.3 PROCEDIMIENTO DE ACOPLELas uniones deslizantes de la tubería AMANCO NOVA-FORT se efectúan por el acople de la espiga (macho) de un tubo con el enchufe (hembra) de otro, median-te el uso de un aro de caucho.

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Se recomienda seguir el siguiente procedimiento para lograr un buen acople de las tuberías:

1. Vericar que los extremos de los elementos a unir presenten un corte recto, perpendicular al eje longitu-dinal, libre de rebabas y deformaciones.

2. Con tela o estopa limpia y seca, limpiar las supercies a unir: interior del enchufe, exterior de la espiga y el aro de caucho. Se debe prestar especial atención a la correcta limpieza de la zona del alojamiento del aro de goma, pues cualquier basura que quede retenida en ese lugar hará que el aro no asiente perfectamente ocasionando inconvenientes en el armado de la junta y/o prueba hidráulica y/o servicio.

3. Marcar sobre la espiga la profundidad del enchufe.

4. Colocar el aro de caucho en la espiga dejando libre el primer valle del corrugado del extremo del tubo y repa-sar en forma manual para asegurar que quede apoyado perfectamente.

5. Aplicar lubricante sobre el aro de caucho y en la supercie interior del enchufe, ya sea con estopa, trapo o pincel. Se deberá utilizar el lubricante recomendado por el fabricante o en su defecto usar pasta jabonosa. No se deben utilizar detergentes ni grasas minerales, pues pueden atacar al compuesto del aro de caucho.

6. Introducir la espiga dentro del enchufe cuidando de dejar una separación de 1,5 a 2,0 cm del fondo del enchufe. Esta separación es necesaria para que el tubo tenga libre movimiento en sentido longitudinal por dilataciones o contracciones debido a cambios de temperatura ambiente o de los líquidos a conducir.

7. Para realizar la unión, se podrá utilizar una barreta de hierro de aproximadamente 1,5 m a 2,0 m de longitud. Para esto, ee clavará la barreta rmemente en el fondo de la zanja e, interponiendo un taco de madera entre ella y la boca del enchufe del tubo, se practicará una palanca para empujar al mismo, acoplándolo con el siguiente.

8. En algunos casos se podrá utilizar aparejos especia-les, como ensambladoras de tubos.

Figura 20. Acople de Tuberías

Figura 21. Aro A Figura 21. Aro B

4.4 OTRAS CONSIDERACIONESIMPORTANTES

De manera complementaria a todo lo expuesto, existen otras consideraciones muy importantes a la hora de la instalación de cualquier tipo de tuberías, que deberán ser tenidas en cuenta. Entre otras, se pueden mencionar las siguientes:

En el caso eventual de que el tubo no posea inserto el aro de goma en la espiga al momento del acople se deberá colocar el mismo con los labios apuntando siempre a la campana del mismo tubo. En la Figura 21 puede observarse el modo de colocación para los dos tipos de aros posibles del sistema:

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>> EXCAVACIÓN

Debe asegurarse la estabilidad lateral de la excavación bajo cualquier condición de trabajo. La inclinación de las paredes de la zanja o los soportes provistos deben estar en conformidad con las normas de seguridad nacionales. Solamente se debe excavar la longitud de zanja que pueda ser mantenida con seguridad por el equipo disponible. Se deben rellenar todas las zanjas tan pronto como sea posible, y no dejarlas abiertas más allá de la jornada de trabajo.

>> MIGRACION DE FINOS

>> CONTROL DE AGUAS

No se debe colocar o recubrir tuberías mientras exista agua en la zanja. Se debe prevenir, en todo momento, la entrada de aguas superciales en la zanja.

Cuando se presenten aguas subterráneas en el lugar de trabajo éstas deben ser desalojadas para mantener la estabilidad de los materiales. Se debe procurar mante-ner el nivel de agua por debajo del fondo de zanja. Se debe usar el equipo y procedimientos necesarios, como bombas, pozos, pozos profundos, geotextiles, subdre-nes perforados o sábanas de roca, para remover y controlar el agua en la zanja.

Cuando se esté excavando y desalojando el agua, procure que el nivel de agua se mantenga debajo del fondo del corte para evitar que se lleve parte de las paredes de la zanja. Se debe mantener el agua controla-da en la zanja antes, durante y después de la instalación de la tubería y hasta que el relleno esté completo y se haya colocado suciente material para prevenir que la tubería ote.

Para no perder el soporte del suelo, se deben emplear métodos para desaguar que minimicen la migración de partículas nas y la creación de vacíos en el perímetro de la zanja.

>> SOPORTE DE LAS PAREDES DE LA ZANJA

Cuando se usen sistemas de sostenimiento tales como; tablestacas, gatas, pantallas o cajas especiales, se debe asegurar que el soporte del tubo y su recubrimiento se mantengan a lo largo de la instalación. Además se debe asegurar que la tablestaca sea lo sucientemente hermética para prevenir el lavado de las paredes detrás del sistema de tablestacado. Se deben proveer sopor-

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El relleno de contención deberá ser instalado de manera de prevenir una eventual migración de nos proveniente del suelo natural de la zona (a los costados de la zanja). La experiencia de campo muestra que la migración puede resultar en una pérdida signicativa del soporte de la tubería y, Para prevenir la migración de nos en los espacios del material más grueso bajo un gradiente hidráulico, la

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tes herméticos de paneles de zanja bajo viaductos, servicios existentes u otras obstrucciones que restrinjan el hincado de tablestacas.

A menos que el ingeniero decida lo contrario, las tables-tacas utilizadas como soportes dentro o debajo de la zona de la tubería deben ser dejados en su posición para evitar la pérdida de soporte del material de cimen-tación o del relleno. Cuando la parte superior del ademe deba cortarse, debe hacerse a 0,5 m o más arriba de la corona del tubo.

Se deben dejar barreras y apuntalamientos en el lugar según se requieran para soportar el corte en el ademe y los alrededores de las paredes de la zanja en la zona de la tubería. Si se considera que además debe dejarse colocado en el sitio, éste se considerará como una estructura permanente y por tanto debe tratarse contra la degradación biológica (por ejemplo ataque de insec-tos u otras formas biológicas), y contra el deterioro si está por encima del agua subterránea.

No se debe alterar la tubería instalada y su recubrimien-to cuando se usen ademes movibles. Los soportes móviles no deben ser usados por debajo de la parte superior del tubo a menos que se utilicen métodos adecuados para mantener la integridad del material de recubrimiento. Antes de remover el soporte se debe colocar y compactar el recubrimiento hasta una profun-didad suciente como para asegurar la protección de la tubería. Una vez retirados los ademes se debe nalizar la colocación y compactación del recubrimiento.

Si el ingeniero permite el uso de tablestacas u otros soportes para paredes de zanja por debajo de la zona del tubo, asegúrese que el material de la misma, los cimien-tos y el recubrimiento no se altere al retirar los ademes. Llenar los vacíos dejados por los ademes removidos y compactar todo el material a la densidad requerida.

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>> PREVENCION DEL FENOMENO DE LAVADO DE RELLENO

En caso de preverse ujos de agua subterráneos en la zanja, deberán tomarse precauciones especiales para evitar la erosión del suelo de relleno (lo que podría

provocar vacíos en el material de contención, con la consecuente desestabilización a la tubería).Una posible solución será diseñar y construir un sistema de drenajes que desvíen el ujo subterráneo y eviten que el mismo pase a través de la zanja.El uso de geotextiles envolviendo al relleno de conten-ción y la cama de asiento también ayudará a mitigar el problema, aunque no será la solución denitiva.

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5.1 RAMAL A 45˚El Ramal Novafort con derivación a 45° de diámetro 110 mm permite realizar una rápida, segura y estanca unión con el Tubo AMANCO NOVAFORT para instalar la conexión cloacal domiciliaria.

CONEXIONES05La línea AMANCO NOVAFORT es complementada por todas las piezas necesarias para la conformación de sistemas integrales de conducciones de desagües, totalmente compatibles con las tuberías y de estan-queidad garantizada. A continuación se detallan las diferentes piezas disponibles.

Otra alternativa para realizar la conexión cloacal domi-ciliaria es utilizar el Ramal UD (unión deslizante), usado para los tubos de PVC macizos de supercies externa e interna lisas. Para conectar el tubo Novafort con este Ramal se agrega el Adaptador Novafort MH (macho-hembra).

graduación y el tamaño relativo de las partículas del relleno de la zanja y el del material natural de la zona deberán ser compatibles. Para esto, deberá utilizarse el siguiente criterio de graduación de las partículas (especicado por la norma ASTM D2321):• D15/d85 < 5; siendo D15 el diámetro de la malla del tamiz por el que pasa el 15% del material más grueso y d85 el diámetro de la malla del tamiz por el que pasa el 85% del material no.• D50/d50 < 25; siendo D50 el diámetro de la malla del tamiz por el que pasa el 50% del material más grueso y d50 el diámetro de la malla del tamiz por el que pasa el 50% del material no. Esta condición puede no ser aplicada si el material más grueso está bien graduado. Si el material más no es una arcilla medianamente o altamente plástica sin contenido de arena o limo (CL o CH) entonces, para el criterio de D15/d85 deberá cum-plirse adicionalmente que D15 < 0,5 mm.

Cuando no exista otra alternativa que usar materiales incompatibles, éstos deberán estar separados por una tela ltrante (geotextil) diseñada con una durabilidad igual o superior a la vida útil de la tubería. El geotextil deberá rodear completamente la cama de asiento y el relleno de contención y debe doblarse por encima de la zona del tubo, solapándose ambos extremos en un ancho mínimo (si se sueldan los extremos solapados, el ancho mínimo será de 30 cm; sino, deberá incrementarse a 50 cm).

Figura 21. Zanja con Geotextil.

SOLAPE

RELLENOSUPERIOR

SUELONATURAL

GEOTEXTIL

RELLENOINICIAL +CAMA DEASIENTO

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5.4 CURVASCuando es necesario realizar un desvío en la tubería AMANCO NOVAFORT se recurre a las Curvas. Las más utilizadas son las que poseen ángulos de desvío de 45° y 90°, aunque se fabrican con el ángulo según necesi-dad del proyecto.

5.5 RAMAL POSTIZOCuando se quiere realizar una derivación sobre una tubería ya instalada, se puede recurrir a la utilización de un Ramal Postizo. Éstos poseen derivaciones a 45º y el kit incluye todos los elementos necesarios para un correcto acople a la tubería AMANCO NOVAFORT, que son:

>> Ramal Postizo de PVC (puede ser inyectado o termo-formado)>> 2 Abrazaderas >> Goma Nervurada o Sellador tipo Sika

5.2 CUPLA LISAEn el caso de tener que realizar una reparación empal-mando dos tramos de tubos Novafort se utiliza la Cupla Novafort Lisa. Esta Cupla posee un abocardado en la boca del enchufe, ensamblándose fácilmente al tubo AMANCO NOVAFORT, y su supercie lisa permite desli-zarla hacia un sentido y otro sobre el mismo.

5.3 ADAPTADORESLos Adaptadores permiten conectar el tubo AMANCO NOVAFORT con el tubo de PVC macizo con supercies externa e interna lisas. Por ejemplo, cuando la instala-ción se está realizando con un tipo de tubo y se debe pasar al otro tipo.

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Adaptador MH Adaptador HH

En el caso donde ambos tubos terminan con sus extre-mos machos (espiga), se realiza la conexión utilizando el Adaptador Novafort HH (hembra-hembra).

Cuando el extremo del tubo macizo termina con su campana, para realizar la conexión se utiliza el Adapta-dor Novafort MH (macho-hembra).

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Conexión de tubo con Adaptador MH y HH.

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>> OPCION CON SELLO DE GOMA NERVURADA

1.- Colocar el ramal o la goma sobre el tubo y marcar el contorno.

2.- Perforar el tubo siguiendo la marcación realizada en el paso 1. Al nalizar, retirar la pieza cortada y elimi-nar las rebabas que pudieron haber quedado del corte.

3.- Limpiar la supercie externa del tubo (alrededor de la zona perforada) y la supercie interna del ramal. Luego colocar la goma con las estrías hacia abajo (colocándose en los valles de la pared del tubo).

4.- Colocar el ramal postizo sobre el tubo, teniendo cuidado de que quede centrada la zona perforada sobre la derivación del ramal.

5.- Colocar las abrazaderas a cada lado del ramal y ajustar. Con esto el ramal quedará colocado y listo para su utilización.

>> OPCION CON SELLADOR SIKA

1.- En este caso, el procedimiento será idéntico al del caso anterior, salvo en el Punto 5.- donde, en lugar de colocar la goma nervurada alrededor de la perforación del tubo, se coloca un sellador del tipo Sika Lastomer 95 (Tripolimero de Isobutileno) alrededor del mismo.

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Descripción 23˚C 60˚C

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RESISTENCIA QUÍMICAANEXO I

Aceite de AlgodónAceite de RisinoAceite de LinazaAceite de LubricantesAceite MineralesAceites y GrasasAcetaldehídoAcetato de AmiloAcetato de ButiloAcetato de EtiloAcetato de PlomoAcetato de SodioAcetato de ViniloAcetilenoAcetonaAcido Acético 80 %Acido Acético 20%Acido AdípicoAcido AntraquinosulfónicoAcido ArtisulfónicoAcido ArsénicoAcido Bencesulfónico 10%Acido BenzóicoAcido BóricoAcido Bromhídrico 20%Acido BrómicoAcido ButíricoAcido CarbónicoAcido CianhídricoAcido CítricoAcido Clorhídrico 20%Acido Clorhídrico 50%Acido Clorhídrico 80%Acido Cloracético 10%Acido Clorosulfónico

EEEEEE

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NRBEEIREEEEEEREEEIEEBE

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RESISTENCIA A LA CORROSION

E: Excelente B: Buena R: Regular NR: No Recomendable I: Información no Comprobada

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Descripción 23˚C 60˚C

Acido Cresílico 99%Acido Crómico 10%Acido Crómico 30%Acido Crómico 50%Acido DiclocólicoAcido EsteáricoAcido Fluorhídrico 10%Acido Fluorhídrico 50%Acido FórmicoAcido Fosfórico 25-85%Acido GálicoAcido GlicólicoAcido HipoclorosoAcido Láctico 25%Acido LáuricoAcido LinoleicoAcido MaleicoAcido MálicoAcido MetuaulfónicoAcido NicotínicoAcido Nítrico 10%Acido Nítrico 68%Acido OléicoAcido OxálicoAcido Palmítico 10%Acido Palmítico 70%Acido Peracético 40%Acido Perclórico 10%Acido Perclórico 70%Acido PícricoAcido SelénicoAcido SilícicoAcido SulfurosoAcido Sulfúrico 10%Acido Sulfúrico 75%

BEEBEBEEEEEEEEEEEEEE

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IEEEE

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RESISTENCIA A LA CORROSION

E: Excelente B: Buena R: Regular NR: No Recomendable I: Información no Comprobada

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NOTA: los datos que guran en la tabla deben tomarse como una guía. En caso de duda comunicarse con la Ocina de Gestión de Servico al Cliente de MEXICHEM ARGENTINA S.A.

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Descripción 23˚C 60˚C

Acido Sulfúrico 90%Acido Sulfúrico 98%Acido TánicoAcido TartáricoAcidos GrasceAcrilato de EtiloAgua de BromoAgua de MarAgua PotableAgua RegiaAlcohol Alílico 96%Alcohol AmílicoAlcohol ButílicoAlcohol EtílicoAlcohol MetílicoAlcohol PropargílicoAlcohol PropílicoAmoníaco (Gas-seco)Amoníaco (Cloruro de amonio)Anhídrico AcéticoAnilinaAntraquinonaBencenoBenzoato de SodioBicarbonato de PotasioBicarbonato de SodioBicromato de PotasioBiuoruro de AmonioBisulfato de CalcioBisulfato de SodioBlanqueador 12.5%Borato de PotasioBoraxBromato de PotasioBromo (Líquido)

NRNREEE

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NR

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RESISTENCIA A LA CORROSION

E: Excelente B: Buena R: Regular NR: No Recomendable I: Información no Comprobada

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Nota: Los suelos del grupo V no son aptos para su uso como relleno de connamiento de tuberías.

CLASIFICACIÓN DE SUELOSANEXO II

I

III

DescripciónDescripción Clasicación

Universal% Pasando Tamiz

N˚200ASTM AASHTO

Piedra Partida, con menos del 15% de arena y un máximo del 25% que pasa el tamiz de 3/8”

Suelos de grano grueso, limpios

GW, GP, SW, SP, o cualquier clasicación que comience con

estos símbolos.

- ≤ 5%

≤ 12%

Suelo de grano grueso, con nos

GM, GC, SM, SC o cualquier clasicación que comience

con estos símbolos> 12% y ≤ 30%

Suelo de grano grueso, con nos

GM, GC, SM, SC o cualquier clasicación que comience

con estos símbolos> 30% y ≤ 50%

Suelos de grano no arenosos o gravosos

CL, ML (ó CL-ML, CL/ML, ML/CL) o cualquier clasicación que

comience con estos símbolos> 50% y ≤ 70%

II A1,A3

Suelos de grano noCL, ML (ó CL-ML, CL/ML, ML/CL) o

cualquier clasicación que comience con estos símbolos

>70%IVA-2-7,

A-4,A-6

Suelos altamente plásticos y suelos orgánicos MH, CH, OL, OH, PT >70%V A5, A7

A-2-4,A-2-5,A-2-6,

A-4,A-6