research.tue.nl · HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEEL D : ONTWERP KONSTRUKTIE Blz.2...

Eindhoven University of Technology

MASTER

Herbestemming van de Philips-bedrijfsschool in Eindhoven

van Wanroij, M.C.G.

Award date:1988

Link to publication

DisclaimerThis document contains a student thesis (bachelor's or master's), as authored by a student at Eindhoven University of Technology. Studenttheses are made available in the TU/e repository upon obtaining the required degree. The grade received is not published on the documentas presented in the repository. The required complexity or quality of research of student theses may vary by program, and the requiredminimum study period may vary in duration.

General rightsCopyright and moral rights for the publications made accessible in the public portal are retained by the authors and/or other copyright ownersand it is a condition of accessing publications that users recognise and abide by the legal requirements associated with these rights.

• Users may download and print one copy of any publication from the public portal for the purpose of private study or research. • You may not further distribute the material or use it for any profit-making activity or commercial gain

https://research.tue.nl/nl/studentthesis/herbestemming-van-de-philipsbedrijfsschool-in-eindhoven(df5a8a6a-76f0-4f83-86e6-3ea7fcc6c47a).html

Af studeerbegeleiders betreffende dit deel D:

- Prof. Dr. Ir. G. Scherpbier - Prof. Dr. Ir. M. F. Bax - Dr. Ir. J. Th. Boekholt - Ir. van Wunnik

Ir. A. van der Ploeg

Faculteit Bouwkunde' Vakgroep Konstruktie

Afstudeerprojekt: Herbestemming van de Philips-bedrij f sschool in Eindhoven.

Deelverslag D: Konstruktie-ontwerp

door: MCG van Wanroij

jan. '88

t(Ïj Technische Universiteit Eindhoven

HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEEL D : ONTWERP KONSTRUKTIE

Blz.2

-----------------------------------------------------------·-------------

Dit verslag, ontwerp konstruktie, is een onderdeel van het afstudeerprojekt, herbestemming van de voormalige Philipsbedrijfsschool in Eindhoven. Het gehele projekt is bij aanvang (in september 1985) opgezet als "integraal ontwerpprojekt''. Dat wil zeggen dat een aantal mensen samen proberen te komen tot een ontwerp, terwijl elke deelnemer vanuit zijn eigen discipline informatie e~ variantoplossingen inbrengt en die met de andere~ sa~e~ evalueert.

De deelnemers aan het projekt met hun disipline z::n; - Paul Janssen (GOM) psychologische gebruiksaspekten

fysieke gebruiksaspekten bouwtechnische gebruiksaspekten (kanstruktie, kosten-uitvoering

- Jos van Tuyn (GOM) - Ma-i· ••-n Lla~-o~~ 'Bmn) .1.. va .1. ~ ••.1.. -'-J \ .v

en bouwfysica)

Gezamelijk hebben we ons steeds afgevraagd of de ideeen die wij hadden uitvoerbaar waren (vervaardigingsaspekten) In de praktijk bleek het heel moeilijk om wat betreft de taakverdeling de verschillende gebruiksaspekten van elkaar te scheiden.

Het gehele projekt is uitgewerkt d.m.v. een aanta: te onderscheiden verslagen en een serie tekeningen. Het algemene ontwerpproces is samengevat in deel A en bevat tekeningen en opmerkingen van elk van de drie deelnemers. Verder is specifiek per onderwerp of discipline een apart verslag en/of tekening gemaakt, die steeds voortkomen uit het ontwerpproces en waar de ideeen en het ontwerp nader worden uitgewerkt.

De verschillende onderdelen met de daarvoor verantwoordelijke persoon of personen zijn: Deel A. Ontwerpproces (Paul Janssen, Jos v.Tuyn,

Mari v. Wanroij) Deel B. Financiele analyse (Mari v. Wanroij) Deel C. Tekeningen voorlopig ontwerp (Paul Janssen,

Jos v. Tuyn) Deel D. Ontwerp konstruktie (Mari v. Wanroij) Deel E. Patronen van het ontwerp (Paul Janssen, Jos v.Tuyn) Deel F. Versterking betonbalken (Mari v. Wanroij)

De delen A t/m D tot en met tussencolloquium tesamen. Daarna uitgewerkt en eindcolloquia, te

Deel E op

Deel F op

zijn uitgewerkt van de aanvang sept.85 dec 86, en gepresenteerd op het op 18 dec., door de drie deelnemers zijn de onderdelen E en F gescheiden

apart gepresenteerd op twee weten ;

juli 1987 door Paul Janssen Jos van Tuyn

december 1987 door Mari van Wanroij.


Elz.3

------------------------------------------------------------------------SAMENVATTING

In dit verslag omtrent de konstruktie-ontwerp van het herbestemmingsprojekt van de voormalige Philips bedrijfsschool wordt het nieuwe ontwerp nader omschreven voor wat betreft de konstruktie. Hiervoor wordt bekeken hoe de aanwezige bouwtechnische staat is en aangegeven waar en hoe die eventueel verbeterd moet worden. Vervolgens wordt gekeken wat er mogelijk is voor een nieuwe bestemming van het gebouw met de bestaande konstruktie en andere bouwkundige elementen en wat er aan veranderd moet worden.

Er kunnen in dit deel herhalingen voorkomen uit deel A, maar dan wordt er hier nader op ingegaan met berekeningen e.d. en achtergrondgegevens.


INHOUD

1. Inleiding 1.1 Bouwgeschiedenis 1.2 Bouwtechnische staat

~ Draagkracht van de bestaande konstruktie. 2.1 Stabiliteit 2.2 Berekening spanten lange rechthoekige vleugel.

2.2.1 Belastingen 2.2.2 Schematiche en de maatgevende krachten 2.2.3 Toetsing doorsneden

3. Mogelijkheden voor de konstuktie bij een nieuw ontwerp 3.1 Veranderingen voor de konstruktie 3.2 Mogelijkheden voor de konstruktie 3.3 Versterkingen aan de konstruktie 3.4 Herberekening konstruktie

3.4.1 Kolommen 3.4.2 Balken 3.4.2 Vloeren

4. Nabeschouwing.

Bijlage 1 Plattegronden konstruktie Doorsneden konstruktie Konstruktie elementen

Bijlage 2 Berekening bestaande konstruktie

2.1 Normaalkrachten 2.2 Traagheidsmomenten betondoorsneden 2.3 Momenten-verdeling en cross-tabellen 2.4 Doorsnede-berekening konstruktie-delen

Bijlage 3 Herberekening konstruktie

3.1 Kolommen begane grond 3.2 Kolommen nieuwe ingangspartij 3.3 Kolommen 5e verdieping 3.4 Kolommen Se verdieping bij wegnemen 6e verdiepings-

vloer 3.5 Herberekening vloerbalken 3.6 Herberekening vloeren.

HERBESTEMXING PHI~IPSBEDRIJFSSCHOO: Blz.6 DEEL D : ONTWERP KONSTRUKTIE

1 .... .

1 1 ..... ~

IN:EIDING

Bouwgeschiedenis.

In eerste instantie bestond het gebouw uit een lange rechthoekige vleugel van 5 verdiepingen, gebouwd in 1929; (zie fig.). In de tijd vanaf 1948 tot 1956 is het gebouw meerdere malen uitgebreid (zie fig.). ·

-in 1948 met een korte vleugel dwars op de lange vleugel.

-in 1949 verhoging van het gebouw met drie verdiepingen en op de kop een aanbouw voor de liften.

-in 1956 met een gebogen vleugel.


Blz.7

Het eerste gebouwdeel bestond uit een staalskelet van kolommen, hoofdbalken en vloerbalken (zie fig.). De fundering is van gewapend beton. De hieraan-en opgebouwde uitbreidingen (zie fig.} Z1Jn, volgens eenzelfde maatsysteem, daarentegen uitgevoerd in gewapend beton balken, kolommen en vloeren. De balken en kolommen van het aanwezige staalskelet zijn toen omgeven door een betonomhulling. De voornaamste reden hiervoor was om het staalskelet te versterken omdat er drie verdiepingen opgebouwd werden en het in eerste instantie daar niet op berekend was. Een tweede reden kon ziJn dat het staalskelet tijdens de tweede wereldoorlog door bombardementen getroffen is en gedeeltelijk is aangetast. Het staal zou na een flinke brand niet geheel sterk genoeg geacht zijn en tegelijk met de nieuwe opbouw door een betonomhulling extra versterkt zijn. De fundering is voor de uitbreiding verbreed en verstevigd. (Voor konstruktie-tekeningen, plattegronden, doorsneden en details van de verschillende gebouwdelen, zie bijlage 1.)

--t-1--r--1·--î~· ~-+

_j .-i. _ _j__j__j_. -+--+-+·+-·+ --t- -*-·t-+·t~- t--. ~

:ST-Ml :,kELET

'J>l.tf T'rl!!t:/ROM>

-+·~ + .a.+.-H-.f.-_j_. j__ ---- i__j_ +·-+·+-·-+·+

~""",_!iEIOAJ :st€ar BETON :ske,Er

1

1----+----t v 1----+----t 3

1----+----t .f

1----+----t f

1---~---1 ()

1 J

6

s

~

J-

2

'f

tJ -

HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEE: J : ONTWERP KONSTRUKTIE

Blz.8

1.2 Bouwtechnische staat.

De betonkonstruktie is, afgezien van de oorspronkelijke gewapende beton fundering, nog geen veertig jaar oud. Doordat deze konstruktie in zijn geheel omgeven is door een gemetselde buitenhuid, staat het beton niet direkt bloot aan weer- en milieu invloeden. Hierdoor zou de betonkonstruktie zich nog in een goede staat moeten bevinden. Voor zover dat visueel valt waar te nemen is dat ook het geval. Een en ander zou nog wel zeer grondig geinspekteerd moeten worden op eventuele plaatselijke gebreken. Nadere gegevens, over de dekking, de exakte plaats van de wapening en de betonkwaliteit, kunnen verkregen worden met niet-destruktief onderzoek. Als we de levensduur van een inwendige betonkonstruktie schatten op minimaal 100 jaar, dan zou het gebouw voor wat betreft de konstruktie nog zeker 50 jaar mee moeten kunnen.

2. DRAAGKRACHT VAN DE BESTAANDE KONSTRUKTIE

2.1 Stabiliteit

In het gebouw ziJn meerder stijve kernen en wanden aanwezig. Echter aan het skelet van de gebogen en lange rechthoekige vleugel is niet te zien dat deze daarvan afhankelijk zijn. In de dwarsrichting zijn deze vleugels zelf stabiel, met spanten die in dwarsrichting stijf zijn. Bij de lange vleugel is dat o.a. te zien aan de dilataties, dwars door het gebouw, (zie fig.). De spanten van de vleugels zijn in lengterichting gekopppeld met balken in het midden en in de gevel. Via deze balken worden de krachten in deze richting wel af gedragen naar gebouwdelen aan het einde van de vleugel met de stijve kernen en wanden.

9-w

- 'WAND

1 WANI>


2.2 Bereke~ing spanten lange rechthoekige vleugel.

Deze vleugel bestaat uit 8 verdiepingen, met spanten in dwarsrichting, 7,20 muit elkaar. Doorsnede en afmetingen:

SP4AJ-ré/J

~·t·i.,.,

j_. i. -l. -1. -i. +·-+·+- -+---+--

1 1

1

-

Blz.9

De hoofdzaken van de berekening worden alleen hier weergegeven. Voor de komplete berekening zie bijlage ~

2.2.1 Belastingen.

Horizontaal; windbelasting 1,2 . 1,022= 1,23 KN/m2 Vertikaal; veranderlijk 3,0

rustend 1,0 eigen gewicht 4,3

totaal 8,3 KN/m2

(gewichtsberekening zie bijlage 2.1)


Blz.10

---------·---------------------------------------------------------------

2.2.2 Schematisa~ie en de maatgevende krachten.

Per verdieping en per travee van 7,20 m is volgt te schematiseren:

t;6VGltOl.Ohi!él.I HM' 3,Óo 111

hi /JPeAI kCWIT/78.J /IOH J,2017'

een spant

S:::HEhA ris-AT ie:

1.MV€~

) 1

~) f,20 !7 1

1 1

) 1

lx &Ei/el K()(,/)J/

Er is aangegeven uit hoeveel konstruktie-delen een kolom of balk per 7,20 m bevat.

HERBESTEMMifiG PHI:IPSBEDR!JFSSCHOOL DEEL D : ONTWERP KONSTRUKTIE

De horizontale windbelasting moet door de spanten volledig worden opgenomen. Dit wordt als volgt geschematiseerd:

tx 1)<

j

W= windlast per travee van 7,20 van alle daarboven gelegen verdiepingen, plus helft van de verdieping in kwestie.

De vloeren worden oneindig stijf aangenomen en de momenten in de kolommen worden in verhouding met hun stijfheid lineair verdeeld.

2.Ig Im g= ----------- .W m = ------------

4. Ig + 2.Irn 4.Ig + 2.Im

M gevelkolom = 0.5. Tgevel . h M middenkolom= 0,5. Trnidden. h

(Traagheidsmomenten zie bijlage 2.2)

Blz.11

HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEEL D : O~TWERP KONSTRUKTIE

Blz.12

In de maatgevende doorsnede, kolommen van de begane grond en de eerste verdiepingsvloer, is de maatgevende momenten-verdeling, bij alleen buitenvelden belast, als volgt:

De normaalkrachten van de kolommen in deze doorsnede zijn: N = 1068 KN ( gevelkolom) en

N = 2743 KN ( middenkolom)

Voor een toetsing van een willekeurige andere verdieping zijn de momenten en normaalkrachten:

( Voor crosstabellen zie bijlage 2.3 )

HERBESTEM}1ING PHILIPS3Ei:RIJ?2SCI-IOCL DEEL D : ONTWERP KONSTRUKTIE

2.2.3 Toetsing doorsneden.

Bij de toetsing zijn aangehouden: - konstruktiestaal - wapeningsstaal - betonkwaliteit

de volgende materiaalgegevens

FeB 310 (voorheen Fe 33) FeB 220 (voorheen Fe 24) B 17,5

Blz.13

Omdat de doorsneden bestaan uit een samengesteld profiel van beton en staal z1Jn de richtlijnen RSBK '83 (richtlijnen staal-beton-kolommen) daarvoor gehanteerd.

Voor elke doorsnede is berekend wat maximaal lS, met daarbij aangegeven wat er is.(afmetingen,profielgegevens en ~erekening, 2. 4) .

~ûe la.a tba .. =:.r aanwezig

zie bijlaqe

Konstruktiedelen van de begane grond en de eerste ver-diepingsvloer:

Aanwezig max. toelaatbaar

A. Gevelkolom

Nd'=1816 KN < Nmax =3165 KN

B. Middenkolom

Nd'=4722 KN < Nmax =7483 KN

c. Vloerbalken

IS-t;L.:Sw s SliS St

b =130 N/m2 < e =200 N/m2

D. Vloer

p.zua22>2 1

Wo =0,45% < Wo =0,35%

HERBESTEYJ1ING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEEL D : ON:WE?P KONSTRUKTIE

Konstruktiedelen van de Se verdieping.

Aanwe.::ig max. toelaatbaar

A. Gevelkolom

Wo =0,3% < Wo = Wmin

B. Middenkolom

Wo =014% < Wo = 0,2%

C. Vloerbalk

12za2~221

~ Wo =1,4% < Wo = 1,22%

D. Vloer

f Zi851 Z~ëip."ztpl < Wo = 0,97%

Hieruit blijkt dus dat er in bijna alle gevallen een flinke tot een redelijke reserve aanwezig is.

Blz.14

HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL JEEL D : ONTWERP KONSTRUKTIE

3. MOGELIJKHEDEN VOOR DE KONSTRUKTIE BIJ EEN NIEUW ONTWERP.

Als de funktie of de exploitatieberekening van een gebouw niet meer voldoet dan kan gekeken worden of er een herbestemmi::-1g mogelijk is voor dat gebouw. Hierbij ::al voor het gebouw een nieuw programma van eisen gaan gelden en zal er ook vaak een ander ontwerp voor het gebouw nodig zijn. Door bepaalde ontwerpaspekten en elementen uit dat programma van eisen, kan de hoedanigheid v.d. konstruktie van dat gebouw, danig in het gedrang komen te staan en zelfs plaatselijk ~iat meer voldoen aan de nieuwe eisen. Grofweg zijn de nieuwe eis.en voor een konstruktie in twee hoofdgroepen te verdelen:

1. Gaten in konst=uktiedelen. bv. voor - vertikale of horizontale kanalen

- raam of deuropeningen - plaatselijk grotere verdiepingshoogten

of vides.

2. Belastingverhogingen. bv t.b.v. - bouwdelen (wanden) -rustende belasting

- personen, meubilair en installaties --variabele belasting

- manier van belasten (statisch / dynamisch )

- uitbreidingen aan de konstruktie bv.= consoles aan balken of kolommen

= plaatsen van tussenvloeren.


Veranderingen voor de konstruktie

Vanuit de nieuwe bestemming(en) voor de voormalige Philipsbedrijfsschool zijn de veranderde elementen van het programma van eisen en consequenties door een nieuw ontwerp met betrekking tot de konstruktie:

1. Gaten in konstruktiedelen: a.weghalen van vloeren

tpv de ingangspartij

b.weghalen van vloeren, waar er dan vervolgens twee nieuwe voor in de plaats komen.

c.dakopeningen tbv een betere daglichttoetreding in de bovenste verdiepingen.

2.Belastingverhogingen a.hogere veranderlijke

belasting tbv archief-en opslagvoorzieningen en apparatuur.

b.ihbrengen van tussenvloeren tbv -groter vloeroppervlak

-breken van de hoge ruimte

Blz.16

Voor het nieuwe programma van eisen en de verschillende ontwerp-aspekten, met betrekking tot het bovenstaande,zie verslag deel A.

8RBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL EEL D : ONTWERP KONSTRUKTIE

3.2 Mogelijkheden voor de konstruktie

Blz.17

Ten aanzien van de in 3.1 genoemde consequenties voor de konstruktie wordt nu bekeken in hoeverre een en ander te verwezelijken is. Hierbij wordt de volgende filosofie gehanteerd:

1. de reserves van bepaalde konstruktie-onderdelen z~ goed en efficient mogelijk benutten.

~ het beperken van de ingrepen, door restricties op te leggen aan bepaalde ontwerpaspekten en het programma van eisen.

3. voldoen de reserves niet, dan de minimum beperken.

Naar bovenstaande filosofie

i:-igrepen tot

gelden voor de konstruktiedelen de volgende beperkingen, in kwalitatieve zin:

mogelijkheden c.q.

-Vloeren: Het algemene streven vanuit het p.v.e. is om de hogere vloerbelasting voor de vloeren, van

alle verdiepingen hetzelfde te houden. Omdat de verdiepingsvloeren van de le t/m 4e verdieping enige reserve vertonen, deze maat-gevend stellen voor een hogere vloerbelasting. Daar zijn dan geen extra voorzieningen voor nodig. De verdiepingsvloeren van de 5e t/m 7e verdieping met ingrepen hieraan aanpassen, voor wat betreft de hogere vloerbelasting.

-Kolommen:De kolommen van de verdiepingen 0 t/m 4, hebben een grotere reserve dan die van de daarboven gelegen verdiepingen. Deze worden dan maatgevend gesteld voor het plaatsen van eventuele tussenvloeren. Dit kan worden uitge-drukt in een maximaal te verhogen vloeroppervlak, in percentage van het aanwezige. De totale verhoging van de belasting moet dan nog wel geverifieerd worden met de maximaal toelaatbare belasting voor de fundering en de gronddruk.

-Balken: Of de balken extra voorzieningen behoeven, wordt afhankelijk gesteld van de toelaatbare hogere vloerbelasting.

HERBESTEMMING PHI:IPSBEDRIJFSSCHOOL JEEL D : ONTWERP KONSTRUKTIE

De berekeningen (zie bijlage 3) wijzen uit dat voor het gebouw de mogelijkheden c.q. beperkingen zijn:

- verhoging veranderlijk belasting van 3 naar 4 KN/m2

- verhoging vloeroppervlak, door het inbrengen van t~ssenvloeren, met 30%.

Het laatste kan op meerdere WlJZen gerealiseerd worden,vanwege de twee soorten tussenvloeren die voorkomen:- niet permanente tussenvloeren, plattegrond,

en doorsnede zie fig.12 - permanente tussenvloer, plattegrond en

doorsnede zie fig.13

Als we een travee van 7,20 beschouwen dan kan,bij het alleen toepassen van een soort tussenvloer-type, bij de niet permanente vloeren er maximaal 4 stuks wordsn ingebracht en bij de permanente vloeren maximaal 3 stuks. Bij kombinatie van beide vloertypen dient dit verhoudingsgewijs bepaald te worden.

De konstruktie dient opnieuw berekend te worden door de volgende veranderingen:

- het verhogen van de veranderlijke belasting van 3 naar 4 KN/m2

- toename normaalkrachten met 30% door groter vloeroppervlak

- plaatselijk wegnemen van vloeren; waardoor kniklengte van de kolommen vergroot wordt.

Hierdoor zullen de (normaal)krachten en momenten voor de verschillende konstruktiedelen toenemen.

Bl:.18

HERBESTEMMING PHILI?SBEDR!JFSSCHOOL DEEL D ; ONTWERP KONSTRUKTIE

3.3 Versterkingen aan de konstruktie.

De konstruktie-delen waarvan de reserves zo optimaal mogelijk benut ZlJn, zullen niet aangepast hoeven te worden. Echter de onderdelen die relatief minder reserves hadden moeten dan wel relatief even sterk gemaakt worden. Er is in bijlage 3 berekend wat de verhoogde momenten en krachten zijn. Hiervoor moet een versterking ontworpen worden, waarmee de balk, vloer of kolom versterkt kan worden.

Het versterken van konstruktie-delen van een beton-skelet kan op meerdere wijze gebeuren. Algemeen is dit in twee groepen te verdelen.

- versterking met uitwendige wapening: deze wordt op het beton oppervlak aangebracht bv. het oplijmen van stalen strippen of bevestigen van voorspankabels tegen de konstruktie.

Voordelen:- vrij snel en eenvoudig aan te brengen - geen vergroting van konstruktie-

doorsneden.

Nadelen: - gevaar van losscheuren: iets in beton verankeren is onbetrouwbaar.

- slechte brandveiligheid.

- versterking door vergroting van de wapening bevindt zicah hier aangebrachte deel.

doorsnede: de in het nieuw

Voordelen:- beton aangebracht met spuitbeton methode geeft een uitstekende hechting

- beton in drukzone geeft ook een versterking

- goede brandveiligheid.

Nadelen: - vergroting konstruktie-doorsnede (bij balk, hoogte verlies voor de ruimte)

- uitvoering is bewerkelijker.

In dit geval wordt gekozen voor de 2e methode van versterking om de redenen:

- methode geschikt voorzowel balken, kolommen als vloeren , deze moeten allen versterkt worden.

- er vinden toch allerlei werkzaamheden plaats, dus is deze "vuile" methode niet hinderlijk.

- geen extra voorzieningen voor brandveiligheid nodig

- meeste betrouwbaar dat de konstruktie-doorsneden groter worden is niet bezwaarlijk.

Blz.19

HERBESTEM?1IiiG PHI: IPSBEDR I.]"FS SCHOOL DEEL D : ONTWERP KONSTRUKTIE

Het principe van deze methode komt in het kort hier op neer: het betonoppervlak, van het te versterken konstruktie-onderdeel, moet worden opgeruwd drnv grit-stralen. Dit voor een goede hechting van het op te spuiten beton. Deze hechting is nodig omdat er in het hechtvlak afschuifspanningen optreden. Deze spanningen zullen groter zijn al naar gelang er meer wapening .... " dus een grotere trekkracht in het nieuw aangebrachte deel aanwezig is. Deze kracht moet via de hechtlaag naar de oorspronkelijk konstruktie worden overgedragen. Daarna kan de extra wapening op enige afstand worden aa~gebracht, en kan de beton erop gespoten worden (zie fig). De extra wapening kan gedeeltelijk of zelfs geheel bestaan uit gaaswapening. Dat heeft de volgende voordelen tov. traditionele wapening:

- staven in twee richtingen, daarvoor tegelijk dwars-krachtwapening.

opname krimpspanningen van het spuitbeton, die ontstaan bij de uitharding omdat het beton op een bestaande ondergrond wordt aangebracht die reeds volledig is uitgehard en niet meer krimpt. Spuitbeton op zich is een materiaal wat sowieso meer krimpt dan normale grindbeton. - gunstig bezwijkgedrag; doordat de gaaswapening over het gehele opp. zeer fijn verdeeld is, zal er ook niet een grote scheur ontstaan bij het bezwijken. Over het hele oppervlak zullen kleinere scheuren verdeeld zijn. Hierdoor zullen bij het bezwijken er grotere vervormingen kunnen optreden en de konstruktie langer waarschuwen voordat hij helemaal breekt. In het verslag, versterken van betonbalken met ferro-cement, wordt nader op dit onderwerp ingegaan. Hiervoor is oa een experiment opgezet en uitgevoerd.

Blz.:28

HERBESTEMMING PHILIPSBEDR!JFSSCHOOL DEEL D : ONTWERP KONS~R~KTIE

Voor de verschillende konstruktie-delen ziet deze manier van versterken er als volgt uit;

kolom

balk

vloer

onversterkte

~ ~

.. ~

vers ter}: te doorsnede

,72

In par. 3.4 wordt berekend hoe groot de versterking moet zijn, en wat voor een doorsnede-vergroting daarvoor nodig is.

Blz.21

HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEEL D : ONTWERP KONSTRGKTIE

3.4 Herberekening konstruktie

Voor de verschillende konstruktie-onderdelen wordt bekeken wat de nieuwe krachten en momenten zijn.

Blz.~2

Daarbij wordt aangegeven wat de benodigde versterkin; is.

3.4.1 Kolommen

De mate van verhoging voor de normaalkrachten en mome~ten wordt bij benadering als volgt vastgesteld voor:

1. Veranderlijke belasting 4KN/m2 ipv 3KN/m2 - bij de normaalkrachten kan dit wel eenvoudig bepaald

worden, - de verhoging ....... (zie bijlage 3.1)

2. 30% groter vloeroppervlak - toename totale belasting slechts met 20% door

lichter te konstrueren - omdat ... (zie bijlage 3.1)

De herberekening voor de kolommen wordt voor de volgende gevallen gedaan:

a. kolommen begane grond (zie bijlage 3.1)

1.

1 -- -i-. -~ --

De aanwezige doorsneden voldoen aan de nieuwe krachten en momenten, zodat er geen versterkingen nodig zijn.

b. kolommen ingangspartij, le verdiepingsvloer gedeelte-lijk weggehaald. (zie bijlage 3.2)

- - 1 - -

In deze situatie is alleen de gevelkolom onvoldoende. De nodige versterking hiervoor betekent een vergroting van de doorsnede met een laag van 20 mm, met alleen gaaswapening.

6;o

550

HERBESTEMMING ?Hi:!?~.3EI;RIC"FSSCI~OOL DEE: D : ONTWERP KONS~RGK~IE ------------------------------------------------------------------------

c. kolommen tpv 5e verdieping (zie bijlage 3.3)

-- - --

Nu behoeft de middenkolom een versterking. Een opgespoten laag beton van 20 mm is al voldoende.

Ó~t>

d. kolommen tpv 5e verdieping, 6e verdiepingsvloer weggehaald.

--~ - -~ -

-

Beide kolommen moeten in dit geval versterkt worden. Gevelkolorn; rondom 30mm spuitbeton met wapening

3 0 16 + gaaswapening Middenkolom;rondom 50mm spuitbeton met wapening

4 0 16 + gaaswapening De extra wapening voor deze kolomversterkingen moet wel in de vloeren doorlopen en verankerd worden. Hiervoor zouden gaten geboord moeten worden in de vloer naast de kolom, waarin de staven met injectie-beton verankerd worden.

HER.BES:rZl1MI~IG PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEE~ D : ONTWERP KONSTRUKTIE

3.4.2 Bal}:en.

Voor de balken Z1Jn drie aspek~en van belang als belasting-verhogingen:

1.Hogere veranderlijke belasting van 4 KN/m2 naar 3 KN/m2. - hiervoor moet faktor 1,12 het moment verhogen,

2.Plaatsen van een tussenvloer - er zijn twee soorten tussenvloeren, permanent of niet permanent;

9

1

1 A"ifif11/·

1

0 1

1

-t~2-r- 6,1 -+-

t ~2

t permanente tussenvloer

niet-permanente tussenvloer

HERBESTEMMING PHILIPSBELR::F:::::::xoc: DEEL : : ONTWERP KONSTRUKTIE ------------------------------------------------------------------------

De vloeren moeten voer wat betreft hun eigen gewicht =c licht mogelijk zijn; een staalplaat-betonvloer zo~ daar goed voor gebruikt kunnen worden; ook vanwege de verlore~ bekisting, die niet meer weggehaald behoeft te worden. De vloertjes ZlJn opgelegd op stalen balken.De balk tussen de middenkolommen wordt aangebracht, indien ~aar tussenvloertjes gewenst ziJn. De balk op I,2 mui~ de gevel is overal aanwezig,omdat hier tevens leidingen voor de klimaatbeheersing aan bevestigd z1Jn. Deze balk steunt op kolommen hoh 7,20m' 1 die weer op ee vloerbalken ruste~. Het vloerdeel per kolcm is 0,5.22=11m2

Belasting per m2 : e~gen gewicht vloer 0,1.24 rustende veranderlijke

Puntlast van de kolom is 7,4 x 11 = 80 KN

= 4,0 KN

'7 ,~ T '° ".\ '!' / " ":t i'·~ ... -~

3. Het plaatselijk wegnemen van vloeren, onder andere bij de ingangspartij en bij permanente tussenvloeren.

Bovenstaande invloeden geven de volgende herberekening van de momenten met daarbij kontrole van de doorsnede e~ een versterking indien nodig.

-1 1 .,.

~ I Balken van le t/m 4e verdiepingsvloeren

~

+ l

l

f

a. alleen belastingverhoging door hogere veranderlijke belasting 4 KN/m2 - aanwezige doorsneden voldoende

b. met tussenvloer; - aanwezige doorsneden voldoende

c. met tussenvloer tpv. ingangspartij - aanwezige doorsneden voldoende

HERBES~EXMING PE::IPSBEDRIJFSSCHOO~ DEEL D : ON:~ERP XQNSTF~KT:E

Blz.26

------------------------------------------------------------------------

II Balken van Se t/m 7e verdiepingsvloeren

E 1

a. alleen belastingverhoging hogere veranderlijke belasting 4 KN/m2 - aanwezige doorsnede voldoende

b. met tussenvloer

1 r

' :r ~

3

t 1

- in dit geval moeten de vloerbalken vergroot worden met een op te spuiten laag van 40 mm, met gaaswapening maar zonder extra wapening; dit voor de gehele lengte, dus in veld zowel als bij de oplegging, de aansluiting op de kolommen.

î t 6s-o éjo

-+ -1-1 1,-17 1 J.30 1

c. met tussenvloer, indien 6e verdiepingsvloer wordt weggenomen. - dezelfde versterking als bij b. maar alleen is dit

nu niet voldoende In veld extra wapening van 2 O 16 mm

t 650

î 6so

+

bij de inklemming extra wapening van 4 0 16

+ t 1 Ó5D 6jo

+ ffO J_ '1 2501 .3.3c2 1

HERBESTEX!1IN:3 ?H:::I..I?SBEDRIJFSSCHOOL Blz.27 DEE~ D : ONTWERP KONSTRUrTIE ------------------------------------------------------------------------

3.4.3 Vloeren.

Bij de vloeren heeft alleen de hogere veranderlijke belasting invloed op de berekeningen.

Voor de le t/m 4e verdiepingsvloer is de aanwezige doorsnede voldoende sterk.

Voor de 5e t/m 7e verdiepingsvloer is de aanwezige doorsnede echter onvoldoend. Hier dient een versterking aangebracht te worden van een vergroting van de doorsnede van een laag van 20 mm, dmv spuitbeton. Dit moet dan aan de onderzijde ter plaatse van de oplegging, naast de vloerb.=.lken:

u

Dit kan uitvoerings-technisch tegelijk met de versterking van de balken gebeuren.

4. NABESCHOUWING.

Uit de voorgaande hoofdstukken 2 en 3 blijkt een beton-konstruktie van een gebouw bij een niet geheel meer voldoet, deze goed en eenvoudige ingrepen aangepast kan worden.

dat, indien herbestemming

met redelijk

In een nieuw ontwerp voor het gebouw bij de herbestemming is de konstruktie aan ingrijpende veranderingen onderhevig: - wegnemen vloer

- hogere belastingen. Hoewel dit toch geen kleine veranderingen ziJn blijkt dat het betonskelet een flinke reserve-capaciteit bezit om dit op te nemen. Dit is o.a te wijten aan de aanwezige stijheid van zo'n beton-skelet en de zwaarte van de konstruktie-delen, waardoor de momenten en krachte relatief niet veel toenemen. Slechts voor enkele gevallen is de koknstruktie onvoldoende sterk. Dit is waar bepaalde veranderingen met elkaar samenvallen en waar minder reserve aanwezig is in de konstruktie

Versterking kunnen op twee manieren worden aangebracht: - toevoegen van extra konstruktie-elementen. - versterken van aanwezige konstruktie-elementen.

HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL p:- ~p ~-~·-v n~"T ~~~~ D : ONTWERP KONSTR~KTIE

Het eerste komt hier niet goed uit o~ twee redenen: - de plaatsing van de kolo~men is al zoeanig dat de kolomafstanden minimaal zijn en zeker niet verkleind mogen worden. het aanbrengen van extra kolommen en balken in een betonskelet moeilijk is; uitvoertechnisch en om een gcede samenwerking te verkrijgen met het aanwezige beton-skelet

De hier toegepaste methode van versterken van de aanwe=ise konstruktie-elementen door een vergroting van de doorsnede met spuitbeton is zeer goed mogelijk. Door een goede aanhechting onstaat een optimale samenwerking tussen de nieuw aangebrachte laag en de oorspronkelijke doorsnede. Rekenkundig is hierdoor een nieuwe doorsnede eenvoudig opnieuw te berekenen. (zie verslag deel F; versterking van betonbalken).

Naast het technische en praktische aspekt van deze methode is ook het psychologische aspekt van belang bij de~e versterkingsmethode. Daarover kan gezegd worden dat de~e methode zeer betrouwbaar is. Dit in tegenstelling tot het versterken met opgelijmde of voorgespannen uitwendinge wapening.

Het financiele aspekt is niet nader bekeken. In eerste instantie ging het erom om de invloed van een herbestemming voor een gebouw na te gaan. Verder wat er aan een konstruktie gedaan kan worden indien deze niet voldoet agv. nieuwe eisen voortkomend uit de herbestemming

HERBESTEMMING PHI1IPSBEDRIJFSSCHOOL DEEL D BIJLAGE 2

Blz.1

-------------------------------------------------------------------------BIJLAGE 2 BEREKENING BESTAANDE KONSTRUKTIE

2.1 OPBOUW KONSTRUKTIE EN NORMAALKRACHTEN.

DAKVLOER +37,00 M'

, 134lk !aJxf(llO llPll ~80h 1

r/,iii-~-'.Xi.:.-rs------+-~ h~:57iék ~ "J,4-.-----

CElleL. k.Pttlfl

jtl?x}l.O

HPH /,JP llf 1

1

~ P/t't

A" -;.!llf_,.z 4lg"" ~n.

t :,1AJTEt.l,€'RW ~"-in"- 128 11

/1ET()AJI/(~~ 1tP8·21fPO• 'f12 11

?Lei'5T€/l.w. " 2cJ v

ht-Vl!ier PJJ5" Jtlo- Js- ,, hilJ1JéNk!Jt(}l1 ~

'f"MxJS"o ~

f?ft6 .f ll12 Átt ~ !93!( "'"'~ 41, = ftf /, I 39fJ ~Z

t 111/(J fftJH ;pn' 1 1

t3PO t-- ___ 2.~9_0_-s _____ ___,._t-----=3'""-t?-=-5'=-S-__

Gevelkolom

Eigen gewicht konstruktie: dakvloer 1,80x2,705x3,9=18,99 KN goot 1,80x1,44x2,27=5,88 KN balken 0,20x0,32x24x2,705=4,16 KN

20x40 mevriet 0,84x0,35x2,705=0,80 KN balk 0,66x0,085x24x1,58=2,13 KN

66x8,5 mevriet consoles gootrand opstort kolom

0,66x0,35x1,58=0,37 1,04x0,25x0,175x24=1,09

1,80x0,175x0,125x24=0,95 1,80x0,15x0,10x24=0,65

0,30x0,22x4,6x24=7,29 30x22

KN KN KN KN KN

Rustende belasting. Veranderlijke

35,05 KN 1,8x4,15x0,5=3,74 KN

1,8x4,15x1,0=7,48 KN belasting

HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEEL D Blz.2 BIJLAGE 2 -------------------------------------------------------------------------

7s VERDIEPINGSVLOER +32,32 M'

~6,l'f kN (wei tfo) 2'1C!J,3JkN 1

1 (Ql'EI. ~h·} •

·~

' f- Vt,Pt:i U,ltJ· 2/f(lr} =-i .

~~~ hib!JfNkaQ/7 b

Van boven Eigen gewicht

balk 30x30

f- '1/.EtSre,tf.N. L f'levtier

+

2x36,37= 72,74 konstruktie:

3,25x0,3x0 1 3x24=7,02

mevriet 3,25x0,9x0,35=1,02 opstort 3,16x0,24x0,13x24=2,37 gevel, metselwerk

3,16x0,68x0,115x16=3,95 3,16x(0,95x0,22-0,24x0,13)x16=8,99

-----23,35

5,84 aandeel x 23,35 = 18,33

7,26

vloer 3,6x3,63x3,25 = 42,47 balk 2,97x0,91x0,085x24 = 5,51 mevrriet 2,97x0,66x0,35 = 0,68 balken 1x3,50x0,35x0,55x24 = 16,17

35x65 mevriet lx3,5x1,4x0,35 = 1,72 metselwerk 2,97x(l,2x0,22-0,9x0,13)x16 = 6,99 kolom 0,203x4,62x24 = 22,51 metsel- 1,2x0,055x4,62x16 = 4,88

---------Rustende 192,36 belasting 3,6x3,5xl,O = 12,60 Veranderlijke belasting 3,6x3,5x3,0 = 37,80

20 " 3, Il

325~fe/ 35Vx~OO ~ Holt Jtlt? h'

8pf6 +2ffl A"= 1fJlfJH11/ 4/p& 41 z

Van boven 215,92 KN 4x9,87 = 39,48 KN

KN KN

KN

1,55 aandeel x23,35x2 = 10,04 KN

7,26 over 7,2 ipv 316

vloer 7,2(3,63+1,3)x3,25= 115,36 KN balk 6,85x0,8x0,3x24 = 39,46 KN mevriet 6,85x2,0x0,35 = KN 4,80 balken 2x4,58x0,35x0 1 55x24= 21,62 KN

35x65 mevriet 2x4,58x1,4x0,35

kolom

7,2x4,84x1,0

7,2x4,84x3,0

= 4,59 KN

470,25 KN 34,85 KN

= 104,54 KN -----------

Nk = 242,76 3

242,76.10 á'd=l,7.--------- =2,03 N/m2

203.10000

KN Nk = 609,65 KN 3

609,65 . 10

HERBESTEM..\fING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEEL D

Blz.4 BIJLAGE 2

-----------------------------------------------------~-------------------

6e VERDIEPINGSVLOER +27,70 M'

i rl6 kil 100

vtoébl'FN.

Vt()et flt/17· UtPP" Pteisre1w.

CEV~LtOt()h

55';xbJO

htJN~Á111

~fl/21- Jfl6 A,= ltJa5 •1w'

J l A/=loJ·/fJ /lflt#

h€VÛiT

!~ V, ~ ~P..5 r,

~ Van boven 242,76

Eigen gewicht konstruktie:

balk 2,97x0,675x0,085x24 = 3,79 67,5x8,5 mevriet 2,97x0,675x0,35 = 0,65 vloer 3,6x3,54x3,25 = 42,94 balken lx3,54x0,35x0,55x24= 16,35

35x55 mevriet 1x3,54xl,4x0,35 = 1,74 metselwerk 2,97x(1,6xû,22-0,6x0,13)x0,16= 13,02 kolom 0,203x4,62x24 = 22,51 metselwerkkolom

1,2x0,055x4,62x16 = 4,88

sub. = 105,88

Rustende 3,6x3,54xl,O = Veranderlijke 0,9x3,6x3,54x3 =

12,74 34,41

Ju ~!~/ :t{p "

21} t

Js- h fl1D.DellkOwf1 ~ .38 ,,~/ ~YbQO / ,

ffOlf JrlO

1 1 f "!JO

f)t?P

j

Van boven 612,25 KN

balk 6,75x0,3xû,8x24 = 38,88 KN 30x80 mevriet 6,75x2,2x0,35 = 5,2 KN vloer 7,2x4,97x3,25 = 116,30 KN balken 2x4,67x0,35x0,55x24=43,15 KN

35x55 mevriet 2x4,67x1,4x0,35= 4,58 KN

kolom 4,52x0,45x0,6x24 = 29,29 KN

sub.= 237,40 KN

7,2x4,97xl,O = 0,9x7,2x4,97x3 =

35,78 KN 96,63 KN

395,80 KN 982,06 KN

3 396,0.10

Qd=l,7.----------- =3,30 N/m2 203.10000

3 982,1.10

(f'd=l,7.---------- =6,16 N/m2 450.600

HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEE:.. D

Blz.5 BIJLAGE 2

-------------------------------------------------------------------------Se VERDIEPINGSVLOER +23 1 08 M'

~"-6112 + 7ft6

~~6Jo A. = 2o86 1o.".' Ht:;W .J,6oh'

J l At."'bJ·ft7 "'"'

1 piu 2.0 t-" ~ ftt7J 1. 34'o

fJ() .J~l(O ---------·

Belastingen

Van boven

Eigen gewicht konstruktie 105188 Rustende 316X3154x110 = 12174 Veranderlijke 018x3,6x3 134x3= 30,59

545,0 KN

3 545.10

HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL Blz.6 DEEL D BIJLAGE 2 ----------------------------------------------------------------~---------


8rJ

~~toei.: 3P+- Pl·llftn- ltN·)S"

= !JJ 4/..,'

~6VY.k0/./Jl7

sn-xó.30

/..IPH.,JW

~lil lo

Belastingen

Van boven

Ófl!J+Jltb I

A .... ZP6'I "'"' A~=2PJ·/P1 "'"'' Jv, "' f;t'3 ~

Eigen gewicht konstruktie balk gevel 3,0x0,5 =

vloer 3,6x3,515x2,77 = balken 2x3,515x0,365x0,2x24= (36,5x20) mevriet 2x3,515x1,0x0,35 =

IP38 2x3,525x0,6 = metselwerk 2,97x1,6x0,22x16= kolom = DIN20 4,62x0,5 =

sub

Rustende 0,3x3,6x3,515x1,0 = Veranderlijke 0,7x3,6x3,515x4 =

3

545,0

1,5

35,05 12,32

2,46

4,22 16,73 22,51

2,31

97,20

3,8 35,43

681,4 KN

681,4.10 Qd=l,7--------- = 5,64 N/m2

203x1000

balk

f1i1JNAI kotol7

~SV XJIP

Hflll J,ltl 111

bil.! 20

+

6,65x0,3x0,6x24 (30x60)

=

1f1 f11 -f lplZ l

_,+1

:: Jo6l llf11r

Jv"--~ft f,,

13$'1? i 1341,10 KN

28,73

IP55 7,20x1,06 = 7,63 mevriet 1,6x6,65x0,35 = 3,72 vloer 4,995x7,2x2,77 = 99,62 balken 4x4,995x0,365x0,2x24=35,01 (36,5x20) mevriet 4x4,995x1,0x0,35 = IP38 4x4,995x0,6 = kolom 4,62x0,55x0,71x24= DIN28 4,62x0,85 =

0,3x7,2x4,995x1,0 0,7x7,2x4,995x4,0 =

6,99 11,99 43,30 3,93

240,92

1692,2

3 1692,2.10

Q"""d=l,7----------- = 7,12 N/m2 550x710

HERBESTEMMING PHILIPSBEDBIJFSSCHOOL DEEL D BIJLAGE 2

Blz.7

-------------------------------------------------------------------------


!r Belastingen

Van Boven

9o

lff/Z r Zfl 16 r }l'J A1 -= 2BJ/11tt-t./

.J l 4{"~J·/Q ;.,,..

.v".: tlfo ~

Eigen gewicht konstruktie

681,4 KN

= 97,20 Rustende 0,4x3,6x3,515xl,O = Veranderlijke 0,6x3,6x3,515x4,0 =

3 814,39.10

1,7.---------- = 203x1000

6,71 N/m2

ni DDeN tfltott Ps-o x ;10

I

/{Off JIP "' '])/.,, ,?/l

Van boven

11/ll.Z l

"'" = :JJ!O Mt t./p = 1, IS" l.

l 1692,2 KN

240,92

0,4x7,2x4,995x1,0= 0,6x7,2x4,995x4,0=

14,40 86,31

2033,8

3

HERBESTEMMING PHIL!PSBEDRIJFSSCHOOL DEEL D

Blz.8 BIJLAGE 2

----------------------------------------~--------------------------------


I

~ I

11 i /' ~ 7

.Jls- )( l (X) .:r? .J8' I~ 1 v

1

... (//> )(1 tqVWël = 4Jf k-% z

Ja?xál7 \~~ 1 :tl'SS ![::;;;~

L ~

1 1

i 1

CEl/e'tiPtfJ/1 lff/l-f l;/16 ./> l~'J !!J'z>oeAI éUlflf'7

~ !'t l.l)

IB-.cht> """ = ~tJ .J8 hlrt 6wrJ5l? /f,, "" 69 J'l IH,.,z &rÀI 2(1 4',: ~"'~ 1/U 3b lvp= ftl(/ t

!r 1

1

fJ= H Hi r~ttJ t

JSIS-+

/t'ffS-

Belastingen

Van boven 814,0 KN Van boven

Eigen gewicht konstruktie = 97,20

Rustende 0,5x3,6x3,5x1 1 0 = 6,33 Veranderlijke 0,5x3,6x3,515x4= 25,31

942, 84 b.J 3

942,84.10 Al/ z.

HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEEL D BIJLAGE 2

Blz.9

-------------------------------------------------------------------------le VERDIEPINGSVLOER +4,62 M'

f.31ttJhJ

1

~ ~ IJP j()

t;etteLtOtCJ'1

s~nó.Jo

!J'iJ to

1 e~€K71e-vl! tv;'fKAllA/4

Belastingen

~r/ll + lt/16 +} f 'f ,,f tJt :- J8 .J J' """""' 1vv"f~Z

1( ,,1 + rl!f ,f".: J+JI ~"=-M~~

J/;s"l'LoCJ

~~ki?el = 2,JJ· kif"' l.

JLtfO '

l 1

:TP JJ>

.b1K~ n~s-

17iOIJéAI KClt/717

ÓSlJx JW !J1N J6

lfflj~

221~3 ,w b I i

1

~~ [/'i/ 1 r ...... / ~' 1 ......___

~ tlff~)'

4,= 18,;qw... 2

IV"- !t/fl l.

'/ 1 érréKT. to fP4':S- ,

4'" ~ 1,Plh

~ 13Jp__=-1 --------··--

Van boven 942,84 Van boven 2375,54

= 323,74 = 21,60 = 57,54

Eigen gewicht konstruktie =

Rustende 0,6x3,6x3,52 = Veranderlijke 0,4x3,6x3,515x4=

97,20

7,60 20,25

11067,98 KN

3 1067,98.10

HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEEL D

NORMAALKRACHTEN SAMENGEVAT

(doorsnede lange vleugel)

!f6 Hl J f{ot< ti'iO

l'tJf

J1'/41 l

,f/f{,k#J J

681 /dJ i

811t'ql

J+J1

1otl,

Blz.10 BIJLAGE 2

i 221 /


2.2 TRAAGHEIDSMOMENTEN BETONDOORSNEDEN

Gevel kolom

Trapezium

425x205 = 87125x212,5

2x0,5x80x425= 34000x425/3

121125

Kolom

6 =18,51.10

6 = 4,82.10 --------6 23,33.10

6 121125x(192,6+130) =39,07.10

6 130x630= 81900x130/2 = 5,32.10

--------6 203025 44,39.10

3 2

8o

BIJLAGE 2

6 23,33.10

Zw =----------trap 121.125

6 44,39.10

Blz.11

=192,6 mm

Zw =---------- =218,7 mm trap 203025

I = 1/12x630.130 + (218,7-65) .130.630 kolom 3 2 6 4

+ 1/12x285.425 + (192,6-(218,7-130)) .285.425 =5.180,9.10 mm

Middenkolom

3 6 4 I = 1/12 x650x750 = 22.852.10 mm

kolom

150


Vloer en balken

365x200

Trapezium:

365x150= 54750x365/2

2x0,5x50x365=18250x365/3

72970

Zwaartepunt:

72970 x(167,3+80)

80x1800=144000 x 80/2

216970

6 = 2,22.10

6 12,21.10

6 =18,05.10

6 = 5,76.10 --------6 23,81.10

3 2 I =1/12.1800.80 +(109,7-40) .1800.80

BIJLAGE 2

1800

6 12,21.10

Blz.12

Zw =---------=167,3 mm trap 72970

6 23,81.10

Zw =---------- =109,7 mm vloer 216.970

vloer 3 2 6 4 + 1/12.200.365 +(167,3-(109,7-80)) .200.365= 2969.10 mm


Vloerbalk tussen de midden-kolommen:

+ f!?Po

3 8 820.400= 328.10 .490 = 1,61.10

3 8 1800.80 = 144.10 .40 = 0,06.10

--------3 -------8 472.10 1,67.10

3 I = 1/12 .1800.80 vloer 3

2 +(354-40) .1800.80

2 +(490-354) .400.820 + 1/12.400.820

BIJLAGE 2

8 1,67.10

Zw =-------3 vloer 472.10

6 4 =38750.10 mm

Blz.13

= 354 mm


2.3 MOMENTEN-VERDELING EN CROSS-TABELLEN

A. Begane grond en le verdiepingsvloer.

1. Profielen en doorsneden.

Gevelkolom 8 4

I = 51,8.10 mm beton

Middenkolom

8 4 I = 228,5.10 mm beton

Vloerbalk

8 4 IP sP I = 29,7.10 mm lh:t i za t/N$ beton

+--11100-+

8 4 lib'f; 1 IP~ I = 387,5.10 mm

'J~ r beton f--t&+>o f

Blz.14 BIJLAGE 2

6 4 I = 36,9.10 mm staal

6 4 I = 331,0.10 mrn staal

6 4 I = 240.10 mm staal

6 4 I = 240.10 mm staal


2. Verticale belastingen.

BIJLAGE 2

spantafstand 7,20 m'

q = 7,2.8,3 = 59,6 KN/m'

schema:

A'' /( ]) ~

·t/,

---- l~ --.... t- 2/J -+----7,.J ----+--

primaire momenten: 1 2

M = M = 59,6 7,3 = 265 KNm AB BA 12

1 2 M = - M = 59,6 . 2,7 = 36 KNm

BC CB 12

stijfheidsverhoudingen:

Blz.15

~31

bij samengestelde profielen moet rekening gehouden worden met verschillende E-waarden.

fb' Ebeton ,ro


Blz.16 BIJLAGE 2

-------------------------------------------------------------------------

4Eis 3EI 3EI 4EI knoop B: k k k k = ----- :----- :---- :------

BA BB' BB" BC 11 h h 12

6 8 3.(50.331.10 + 228,5.10 )

= 3,3 8 8 6

4.( 3.29;7.10 +378,5.10 +4.50.240.10 ) = ---------------------------------------

= 3,3 5,1 : 5,1 : 9,1 = 1 : 1,54 : 1,54

), - /Û - 0,225 /LIJBB'- BB"-

,{,( = 0,15 ÁI = 0,40 r•BA / -BC

Cross-tabel; alle velden volbelast.

A B c D

AA' AA" AB BA BB' BB" BC CB CC' CC" CD DC DD' DD"

~ 0,26 0,26 0,48 0,15 0,225 0,225 0,40 0,40 0,225 0,225 0,15 0,48 0,26 0,26

265 -265 + 36 -36

-69 -69 -127 -64 - 46 -92 --------------

25 51 76 76 136 ---------------------

68

-54 -6 -6 -13 -6 --------------

3 5

-1 -1 -1

-76 -76 149 -279

7

83

-27

7 13 7

-4

83 112 -111

-52

-31

-2

-85

265 -265

-52 -34 -17

68 135

-31 -20 -10

-2

3

-2

6

-85 280 149

73 73

2 2

75 75

HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL I)EEL D

3. Horizontale belasting.

Totale windkracht : W = W + W 1 II

= l.h.q .n + l.b.q w w2

1 =lengte traavee = 7,20 m h = hoogte verdieping = 4,62 m

BIJLAGE ~

q = coeff x stuwdruk= (0,8 + 0,4).1,022 = 1,23 KN/m2 w

b = breedte gebouw = 16,1 m q = coeff .wrijving x stuwdruk = 0,04 . 1,022 = 0,041

w2

n = aantal verdiepingen, boven betreffende vloer + 1/2 hoogte beneden gelegen verdieping.

Voor le verdiepingsvloer. K Oi.Ol'1'1EAI OP_µD ~x

Blz.17

W__. r--...x.:.-.__+--~~ 11 ~RD. veoe-.e

2.Ig Im Tg =-----------.W

4.Ig + 2.Im Tm =-----------

4.Ig + 2.Im

W = 4,62 .7,2 .1,23 .7,5 + 7,2 .16,1 .0,041 = 312 KN

2 . 51, 8 Tg =------------ .312 = ·48,7 KN per kolom Tg = 24,35 KN

4.51,8 + 2.228

M = 0.5 .Tg.h = 0,5.24,35.4,62 = 57 KNm gevel

228 Tg =--------------.312 = 107,2 KN

4.51,8 + 2.228

M = 0,5 .Tm.h = 0,5 .107,2.4,62 = 251 KNm midden


Cross-tabel:

A B

AA' AA" AB BA BB' BB" BC

Blz.18 BIJLAGE 2

c D

CB CC' CC" CD DC DD' DD"

0,26 0,26 0,48 0,15 0,225 0,225 0,40 0,40 0,225 0,225 0,15 0,48 0,26 0,26

114 114 251 251 251 251 114 114

-59 -59 -110 -55 -100 -201 -113 -113 -75 -38

-26 -52 -78 -78 -139 -69 -46 -91 -49 -49

7 7 12 6 23 46 26 26 17 9

-4 -7 -7 -11 -6 -2

3 2 2

62 62 -124 -105 166 166 -227 -227 166 166 -105 -124 62 62 x

50 50 -99 -84 133 133 -182 -182 133 133 -84 -99 50 50

912 311,7 H = ----- = 390 KN vermenigvuldigingsfactor f = = 0,8

2,34 390

HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL Blz.19 DEEL D BIJLAGE 2

4. Totale belasting en uiteindelijke momentenverdeling.

A B c D

AA' AA" AB BA BB' BB" BC CB CC' CC" CD DC DI:' DD" ------------------------------------------------------------------

eg+q -76 -76 149 -279 83 83 112 -111 -85 -85 280 -149 75 75

wind 50 50 -99 -84 133 133 -182 -182 133 133 -84 -99 50 50 ------------------------------------------------------------------totaal -26 -26 50 -363 216 216 -70 -293 48 48 196 -250 125 125

12~

Overzicht:

gevelkolom middenkolorn

M 125/2=62,5 KNm 216 KNrn max

N 1068 KN 2778 KN M

eo=- 58 mm 78 mm N


B. Se Verdieping

1. Profielen en doorsneden.

Gevelkolom

.... - .....

geen stalen kern in kolom vanaf Se verdieping )

8 4 I = Sl,8.10 mm beton

Blz.20

_._

3 8 4 Middenkolom

Vloerbalk

~t2ff&?

+-+ISD

I = 1/12 .450.600 = 81.10 mm beton

4 6 3600.100 = 36.10 .50=18.10

4 6 13,75.10 51,6.10

250.550= ---------.375 =---------4 6

49,75.10 69,6.10

------3k;o -----6

69,6.10 z = --------- = 140 mm

3 2

4 49,75.10

I = 1/12.3600.100 +(140-50) .3600.100 + 3 2 8

1/12.250.550 + 235 .250.550 = 140.10 4

mm


2. Vertikale belasting 2

Q = 8,3 KN/m q = 7,2.8,3 = 59,5 KN/m

schema (als voorheen)

primaire momenten M = -M = 265 KNm AB BA

M = -M = 36 KNrn BC CB

stijfheidsverhoudingen;

BIJLAGE 2

2.3.52 2.3.52 knoop A

=

knoop B

=

k k k = -------- --------AA' AA" AB 2,3 2,3

133 : 133 : 153 = 1 : 1 : 1,15

= = 0,32 = 0,36 AB AA' AA"

3.81 3.81 k k k k = ------ ------ :

BB' BB" BA BC 2,3 2,3

104 : 104 : 153 : 415 = 1 : 1 1,5 : 4,0

~BB'=)


3. Horizontale belasting.

w = 4,62.7,2.1,23.3,5 +

BIJLAGE 2

~ "" -7 ,2.16,1.0,041 = 145 KN

voor de twee gevelkolommen tesamen:

2.52 Tg = ----------- 143 = 40 KN Mg = 0,5.40.4,6

4.52 + 2.81

middenkolom:

81 Tm = ----------- . 143 = 31 KN Mm = 0,5.31.4,6

4.52 + 2.81

Blz.22

= 92 KNm

= 71 KNm

lERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL )EEL D

Blz.23 BIJLAGE 2

~------------------------------------------------------------------------

l. Totale belasting.

Cross-tabel

A B c D

AA' AA" AB BA BB' BB" BC CB CC' CC" CD DC DD' DD"

f 0,32 0,32 0,36 0,20 0,13 0,13 0,54 0,54 0,13 0,13 0,20 0,36 0,32 0,32

265 -265

-85 -85 -95 -48

34 68

-11 -11 -12 -6

5 9

-1 -1 -2 -1

1

-97 -97 195 -242

92 92

-59 -59 -66 -33

-7 -14

2 2 3 2

36 -36 265 -265

-62 -124 -30 -30 -45 -23

44 44 183 92 52 104

-39 -78 -19 -19 -29 -14

6 6 24 12 2 5

-4 -8 -1 -1 -3

1 1 2

51 51 140 -142 -50 -50 242 -193

71 71 71 71

-39 -78 -18 -18 -28 -14

92

4

96

92

92

4

96

92

-9 -9 -38 -19 -31 -62 -54 -54

14 27 6 6 10

-2 -4 -2 -2 -8 -4 -1

5

-2 -2 -2

2 1 1 1

35 35 -70 -49 60 60 -71 -72 60 60 48 -73 36 36

31 31 -61 -43 52 52 -61 -62 52 52 -42 -62 31 31

x

-------------------------------------------------------------------------66 -66 134 -285 103 103 79 -204 2 2 200 -255 127 127

380 143 H = ----- = 165 KN vermenigvuldigingsf aktor f = ----- = 0,87

2,3 165

f


Blz.24 BIJLAGE 2

2.4 DOORSNEDE-BEREKENING KONSTRUKTIE-DELEN

A. Begane grond en le verdiepingsvloer.

1. Middenkolom 650x750 betonafm. DIN 36 of HE-360-B als stalen kern

Berekening vlgs RSBK '83: richtlijnen staalbetonkolommen.

]SO

~

' " • l ft "'-=

• H • • • t • ~ l . - ., h ~ "

Konstruktiestaal He-360-B 3 2

Aa = 18.10 mm 7 2

Iax = 43,2.10 mm ix = 7 2

Iay = 10,1.10 mm iy =

Betonstaal FeB 220 2

As = 14 0 25 = 6874 mm 2 7

Isx = 335 . (10 0 25 ) = 55,1.10 2 7

Isy = 285 . (8 0 25) =· 31, 9 . 10

Beton 650 x 750 excl. staal B 17.5

3 3 Ab = 650x750 - ( 18.10 +6,8.10 )

3 6 Ibx = 1/12 650.750 - (432.10 +

3 6 Iby = 1/12 750.650 ( 101.10 +

lengte l= 4680 mm

wapening-staven 0 25

2


Betonbijdrage factor d. :

0 , 8 8 . f b ' . Ab et =

Np

Np =fa.Fa+ 0,88.(fb' .Ab+ fs' .As) 3 3

BIJLAGE 2

= 240.18.10 + 0,88(11,9.463.10 + 220.6874) = 10.500 KN 3

0,88.11,9.463.10 = ------------------ =0,46

10500

0' 2 ( 1- (7-.) fa Coef f icient p p = o< + ----------

\f Q;: fb'

Blz.25

Qtt.:>= 4,1 (krimpcoeff.vlgs tabel A-6 VB '74/84 art 201.3.4)

0,2.(1-0,46) p = 0,46 + -------------

VT,l

240

11,9 = 1,54

Ebo' 25000 2 Elastici tei tsfaktor Eb(/.)' : Eb~ = ------ = ------------ = 3400 N/mm

k-waarde:

l+p.Q 1+1,54.4,1

210000 n = -------- = 64

3400

k = 0,25.(2 + 4,1) = 1,53 dus k = 1 Eiv.;;x = Ea.Iax + 0,88.(k.Ebvd .Ibx + Es.Isx)

5 7 6 5 7 = 2,1.10 .43,2.10 +0,88.(3290.21870.10 +2,1.10 .55,1.10 )

14 2 2 = 2,56.10 Nmm = 256000 KNm

2 EI~y = 130000 KNm Specifieke slankheid:

\x 1 Np 4,68

= ----- = -----10500

------ = 0,30 7l EI~ 7t 256000

Yl X : 0 I 97

Ày = 0,42 yty = 0,92 Yl min = ~ y = 0, 9 2 Nkr =(\min.Np = 0,92.10500 = 9660 KN

kromme b


Blz.26 BIJLAGE 2

2 ( 1 - ~ .

)<

Nd ) . ( 1 -

1 Nd' Nd'= 1,7.2778 = 4722 KN (zie bijlage 2.1)

Mmax Np min Np ------ = -------------------------------------

Mp 0,6 + 0,4 . r

2 4722 1 4722 ( 1 - 0 t 3 • ----- ) • ( 1 -

10500 0,92 10500 0,565 = ------------------------------------------ = ------- = 1,24

0,6 + 0,4 . -0,5 0,4

Mmax 1,18 Nd' ------ = ----- (1 - ----) < 1

Mp 2 Np 1- ()\

1,18 4722 = -------- (1 - ------ = 0,82


Blz.27 BIJLAGE 2

ca = 220 geval 2 neutrale lijn door bovenflens stalen profiel

p.{ca.bb+tf.(bb - bf)) + 2.Af r Aa= 18000 0,035.(220.650 +22,5.(650 - 300)) +2.22,5 .300 = 18800 > 18000

Aa + 2.ca.bf 18000 + 2.220.300 xu = ------------- = ----------------- = 241 mm

bb.p + 2bf 650 .0.035 + 2.300

Mp= ( 0,5.Aa. {hb -xu) - bf.ca.(xu ca}).fa + 0,44.As.hs.fs'

= (0,5.18000.(750 -241) - 300.220 (241 -220)).240 + 0,44.6874.600.220 6

= 1166.10 Nmm dit is dus maatgevend!

Mmax = 0,82.1166 = 956 KNm Nd' = 4722 KN

aanwezig Md = 1,7.226 = 367 KNm (zie bijlage 2.3) Nd' = 4722 KN

eo max

eo

956 = ------

4722

367 =----- =

4722

=202 mm

78 mm < eo ma:x

ruim voldoende.

Bepaling maximale normaalkracht kolom 2

Mmax 1 - 0,45 N d ' = Np . ( 1 - . ( - - - - - - - - - ) ) { a )

max Mp 1,18

of 1 2 1 2

{ ---- + x ) -- + x 2 t'{ min + lfl 2 x 1 Mm

( ------) - 4. ----.---.(1- ----.0,4) Np Np Y1_ min Np2 Mp

Nd' = --------------------------------------------------------max Mm

2 . (1- . 0,4) Mp

Stel dat door grotere normaalkracht het moment 10% toeneemt {Mmax) Mmax 367 + 10%

dan geldt voor ------ = ----------- = 0,49 Mp 819

dit bij {a) of (b) invullen levert (kleinste waarde van (a) en (b)):

Nd' = 7483 KN > Nd' = 4722 KN max

( b)


2. Gevelkolom 630x550 betonafmeting

BIJLAGE 2

DIN 20 of HE-200-B als stalen kern

Konstruktiestaal HE-200-B 2

Aa = 7810 mm 6 4

Iax = 57.10 mm 6 6

Iay = 20.10 mm Betonstaal FeB 220

2 As = 2838 mm

Blz.28

2 2 2 6 4 Isx = (4 O 12).120 + (4 O 19).190 + (3

2 2 Isy = ((2 0 12)+(2 0 19)).(280 + 220 )

Beton B 17,5 3 3 2

Ab = 203.10 - 7810 - 2838 = 192.10 mm 6 4

Ibx = 5180 57 - 124 = 4999.10 mm 6 4

Iby = 3709 20 -100 = 3590.10 mm

0 19).300 = 124.10 mm 6 4

= 100.10 mm

3 0,88.11,9.192.10

Betonbijdrage-faktor = ------------------ = 0,45 4440

3 Np = 240.7810 + 0,88.(11,9.192.10 + 220.2838) = 4440 KN

0,2.0,59 240 p = 0,45 + -------- ----- = 1,64 '(3,51 11,9

25000 2 Eb co' = ----------- = 3710 N/mm

1+1,68.3,5 2

~x EI(l,)x = 51000 KNm = 0,43 ri x = 0,92 2

Eia:iY = 34000 KNm ~y = 0,53 ~y = 0,87 maatgevend


Nkr = ~.Np = 0,87 . 4440 = 3863 KN Nd' = 1,7 . 1068 = 1816 KN

2 1816 1 1816 (1-0,46 .------).(1- ----.------)

Mmax 4440 0,87 4440

BIJLAGE 2

= --------------------------------- = 1,3 dus 1,0 Mp 0,4

Mmax 1,18 1816 = -------- . (1- ------) = 0,87 maatgevend

Mp 2 4440 1-0,45

Bepaling Mp ---> vereenvoudiging doorsnede

+-t'6-+- Ad.

'1 A• lsO • • • ~ vlo Zfj ?: :: ~ "' !" -·-i-·~jD ~ Nd' = 1816 KN max


3. Vloerbalk

incl. vloer ht = 445 mm b = 150 mm

min IP 38 als stalen balk

Blz.30

hoh 1,80 m

B 17,5 FeB 220

Hoeveelheid beton rond de balk is gering, alleen de stalen balk meerekenen.

Totale moment voor 4 vloerbalken M = 363 KNm (max : wind + q 363 tot ver.

Per balk M = = 91 KNm 4

Aangenomen dat de stalen balk alles op moet nemen, wordt dat : 6

91.10 M Ób = - = .1,5 = 108 N/m2 <


B. Vijfde verdieping.

1. Middenkolorn 450x600 betonafmeting

, - . t • Aa = 4 jÎ 19 = 1134 mm ~ •

. . Wo = 0,4 %

BIJLAGE 2

2 FeB 220 B17,5

Md = 103.1,7 = 175,1 KNm (zie cross-tabel bijlage 2.3 blz. Nd = 982.1,7 = 1669,4 KN

M 175,1 eo = = ------- = 0,105 m

N 1669,4

art. E-304.3.3 eo = -e 1 dan ëD = 1 , 0 ...... vormf aktor: (Ç = 1, 0 1 = 4600 mm ht = 600 mm

1 2 ec = 3.(1,5.ht + eo.(4. -3)).( ----- )

100.ht

Blz.31

4600 2 = 3.(1,5.600 + 105.(4.1-3)).( ------- )

100.600 ec = 18 mm et = ~. (eo + ec) = 1,0. (105 + 18) = 123 mm

bepaling benodigde hoeveelheid wapening 3

Nd' 1669,4.10 -------- = ------------ = 0,59 fb'.Ab 10,5.600.450

Nd' et 0,123 = 0,59. ------- = 0,12

fb' .Ab ht 0,60

met GTB-tabel 12.5 a

) ) ) Wo = 0,2 % < 0,4 % ) ) dus voldoende wapening ) aanwezig. )


2. Gevelkolom 550x630

•••

Blz.32 BIJLAGE 2

2 Aa = 3 % 16 = 603 mm

min Wo = 0,3 %

ho

Md' = 127/2.1,7 = 108 KNm (zie cross-tabel bijlage 2.3 blz. Nd' = 396.1,7 = 673 KN

M 108 eo = = ----- = 0,161 m

N 673 4600 2

art. E-304.3.3 ec = 3.(1,5.550 + 161.(4.1 - 3)).( ------- ) 100.550

ec = 21 mm et = l.. (eo + ec) = 1,0. (161 + 21) = 182 mm

bepaling benodigde hoeveelheid wapening met GTB-tabel 12.5 a

Nd' --------- = fb' .Ab

Nd' ---------fb' .Ab

3 673.10

------------ = 0,32 10,5.203000

et 0,182 = 0,32.------- =

ht 0,550

) ) ) ) )

0,10 ) )

Wo = Wmin = 0,15 % < 0,30 % dus voldoende wapening

aanwezig


3. Vloerbalk 250x650 hoh 3,60 m' Betonkwaliteit B17,5 · Staalkwaliteit FeB 220

Momentenverdeling

1.3'! voor hele travee 7,20 m'

per twee balken

Ter plaatse van de oplegging: Wapening 4 JO 25 en 2 ~ 16 Aa = 1963 + 402 = 2365 mm h = 620 mm Wo = 1,58 %

6 Md 143.10 .1,7

----- = ------------- = 2530 2

b.h 2

250.620

Ter plaatse van het veld: Wapening 2 fr 22 en 2 JO' 25 h = 620 mm

6 Md 90 .10 .1,7

2 b.h

= ------------- = 1590 2

250.620

Wo = 1,30 % < 1,58 %

voldoende wapening

Aa = 760 + 982 = 1742 mm Wo = 1,12 %

Wo = 0,78 % < 1,12 % voldoende wapening

2

Blz.33


Blz.34

-------------------------------------------------------------------------4. Vloer (tussen de vloerbalken beschouwd):

Sterkte: ht = 100 mm h = 85 mm

wapening Rf 12 - 125

lt = 3350 mm lmin = 0,75.3350 = 2500 mm

2 Aa = 905 mm /m' FeB 220

Wo = 1,05 %

eigen gewicht vloer incl. plafond veranderende + rustende belasting

3,3 KN/m2 4,0 KN/m2

7,3 KN/m2 2 2

Mvl = 1/10.q.lt = 1/10.7,3.3,35 = 8,2 KNm 6

Mvl 8,2.10 2 benodigde wapening Aa= -----.j = ----------.1,7 = 830 mm /m'

z.óa 0,9.85.220

Wo = 0,97 % < 1,05 % dus voldoende wapening Doorbuiging: h = 85 mm lmin = 2500 mm

h ) 1/35.lmin = 1/35.2500 = 71 mm < 85 mm h f

HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEEL D : KONSTRUKTIE-ONTWERP

3.1 KOLOMMEN BEGANE GROND

Blz.1 BIJLAGE 3

1.Berekening nieuwe normaalkrachten en momenten voor de kolommen begane grond.

Belastingverhogingen: a.veranderlijke belasting

4KN/m2 ipv 3KN/m2 b.30% groter vloeroppervlak

Voor a. geldt bij de gevelkolom Nl= (1+0,9+0,8+0,7+0,6+0,5+0,4)x3,6x4,1= 72 KN geldt bij de middenkolom Nl= (1+0,9+0,8+0,7+0,6+0,5+0,4)x7,2x4,9=175 KN

l.'~.VLoe~

/

De verhoging van het moment wordt gelijkgesteld met de verhoging van de totale belasting, dus

8,3+1,0 ------- =12%

8,3

Dit geldt alleen voor het moment-deel voor de vertikale belasting, dus bij gevelkolom Ml= 76x0,12 =9,1 KNm (2 kol.per 7,2m)

middenkolom M1=83x0,12 =10,0 KNm

Voor b. wordt gesteld dat bij een 30% groter vloeroppervlak,de totale belasting slechts met ongeveer 20% toeneemt, dit vanwege : - lichter te konstrueren

- er geen extra kolommen nodig zijn.

dus gevelkolom N2 = 1068x0,20 = 214 KN middenkolom N2 =2778x0,20 = 556 KN

Omdat de tussenvloeren zoveel mogelijk aan de kolommen bevestigd worden, zal het moment van de verbinding vloer-kolom niet verdubbelen bij een tussenvloer; hierbij wel te rekenen op een plaatselijke afdracht via een kolom op de balken-vloer, met een momenten-verhoging te stellen op 30%

dus gevelkolom M2 = 76x0,3 = 23 KNm middenkolom M2= 83x0,3 = 25 KNm

HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEEL D : KONSTRUKTIE-ONTWERP BIJLAGE 3

Blz.2

De totale normaalkrachten en momenten van de nieuwe situatie zijn nu;

voor de gevelkolom N = NO + Nl + N2 = =1068 +72 + 214 = 1354 KN

M = MO + Ml + M2 + Mwind = (76 + 9,1 + 23 + 50 )/2 =79 KNm

voor de middenkolom N = NO + Nl + N2 = = 2778 + 175 + 556 = 3509 KN

M = MO + Ml + M2 + Mwind = 83 + 10 + 25 + 133 = 251 KNm

N.B Er is aangenomen dat stijfheidsverhoudingen hetzelfde blijven.


2. Berekening van de doorsneden.

Gevelkolom 550x630

Mmax 1,18

Nd' = 1354.1,7 = 2302 KN Md' = 79.1,7 = 134 KNm

3 M 134.10

eo = = ---------- = N 2302

2301 ----- = ------- x (1 ----- ) = 0,70

Mp 1 - 0,45 4440

Mmax = 0,70 3

Mmax 192.10 eo = ------ = -------- = 83 mm > eo

max Nd' 2302

Middenkolom Nd' = 3509.1,7 =5965 KN Md' = 251.1,7 = 427 KNm

3 M 427.10

eo = = ------- = 72 N 5965

Mmax 1,18 5965 ------ = x (1- ----- ) = 0,64

Mp 1-0,46 10.500

Mp

58 mm

.275 =

= 58 mm

mm

Blz.3

= 275 KNm

192 KNm

Mp = 819

Mmax = 0,64.819 = 524 KNm 3

Mmax 524.10 eo =------ = ------- = 88 mm > eo = 72 mm

max Nd' 5965

Voor beide gevallen blijk dus dat de aanwezige doorsneden van de kolommen nog voldoen.

KNm


Blz.4 BIJLAGE 3

-------------------------------------------------------------------------3.2 KOLOMMEN NIEUWE INGANGSPARTIJ

1.Berekening nieuwe normaal-krachten en momenten voor de kolommen van de begane grond.

-2.

(lfttD.lt'...

Op de plaats waar d~ nieuwe ingang is gekomen, zijn de le verdiepingsvloeren aan beide zijden van de gang weggenomen. Hierdoor ontstaat er dus een nieuwe stijfheidsverhouding tussen de konstruktie-elementen. ( zie fig.) Voor de doorsneden en afmetingen hiervan zie bijlage 2.3.

In eerste instantie wordt de berekening uitgevoerd zonder de belastingverhogingen.

Schema 2e

A~

A

A' ,

verdiepingsvloer: ,,

~.~ c'' J)t/ t,31

13

~c?

1 é' I

3., ' :p' lf3 ~1 b_J

het ef f ekt van de aanwezigheid van de gangvloer op le verdiepingshoogte wordt nagegaan:

hiermee is de plaats van het scharnier te bepalen.

stel scharnier in midden tussen 1e en 2e verdiepingsvloer.

a' d' ~Jf

a dt t,Jf

,,; 4 ~l


2 2 Mp= 1/12 .q.l =1/12 .596.2,7 =36 KNm

BIJLAGE 3

6 8 3.(50.331.10 +228,5 .. 10)

k k k =---------------------------BlB' B1Bl' B1Cl' 2,31

8 8 6 4.(3.2,97.10 +378,5.10 +4.50.240.10 )

Blz.5

idem;---------------------------------------

= 5,1

IA = ,/, = 0,26 F'BlB 1 1 B1Bl 1

BlB' BlBl' B1Cl

,ÁA 0,26 0,26 0,48

36

-9 -9 -18

10

-3 -3 -4

-12 -12 24

2, 70

5,1 : 9,1 = 1 : 1 : 1,79

A =0,48 BlCl

C1B1 ClC' ClCl'

0,48 0,26 0,26

-36

-9

21 12 12

-24 12 12

Te verwachten momentenverdeling midden-kolommen:

2e verdiepingsvloer momenten ongeveer 200 KNm

(zie bijlage 2.3)

le verdiepingsvloer

momenten relatief klein, beschouw scharnier tpv le verdiepingsvloer.


knoop A=D

k = k = k = AA' AA" AB 2h

J'

3EI

c'~ 1 1 1 1 1 1 L_ ---' 1 1

l,J

3EI :----h

BIJLAGE 3

·1/ 2tJf

;p

4EI 1,8 :---- = : 1,8 : 3 / 3 1 2

(zie bijlage

= 1 : 2 : 3,7

= 0,15 = 0,30 =0,55 AA' AA"

knoop B=C' 3EI

k = k = k =k =---BB' BB" BA BC 2h

3,1 = : 5,1 : 3,3 :

2 = 1 : 2 : 1,3 . 3,6 .

;4 = 0,13 ,.1J =0,25 BB' /"!BB"

primaire momenten M =- M = AB BA

M =- M = BC CB

AB

3EI 4EI 4EI

h 11 12

9,1 (zie bijlage 2.3)

A = 0,16 BA

1/12 .59,6.7,3

1/12 .59,6.2,7

A = o,46 BC

2 = 265 KNm

2 = 36 KNm

Blz.6

2. 3)


windbelastingen 2e verdiepingsvloer. /,J __....

r

berekening vlgs bijlage 2.3

Blz.7 BIJLAGE 3

'i /i,,, -2 t f ftl

+ W = 4,62.7,2.1,23.7 + 7,2 .16,1.0,041 = 291 KN

2.51,8 Tg =------------- .291 = 45,5 KN

4.51,8 + 2.228

228

M = 45,5.2,31 = 105 KNm AA"

M = 45,5.2.2,31 = 210 KNm AA'

Tg =-------------- .291 = 100,0 KN 4.51,8 + 2.228

M = 100.2,31 = 231 KNm BB"

M BB'= 100.4,62 = 462 KNm


Blz.8 BIJLAGE 3

-------------------------------------------------------------------------Cross-tabel

AA' AA" AB BA BB' BB" BC CB CC' CD DC DD' DD" ----------------------------------------------------------------------

0,15 0,30 0,55 0,16 0,13 0,25 0,46 0,46 0,13 0,25 0,16 0,55 0,15 0,30 ------------------------------------------------------------------------

36 -36 265 -265

-40 -80 -146 -73 -53 -105 -30 -57 -37 -18

28 57 46 89 163 82 78 156 42 85

-4 -9 -15 -8 -37 -74 -21 -42 -26 -13

4 7 6 12 21 10 3 7 4 2

-1 -1 -2 -3 -6 -2 -3 -2

-45 -90 134 -282 52 101 127 -126 -53 -102 281 -133 46 87

210 105 462 231 462 231 210 105

-47 -94 -173 -87 -155 -319 -90 -173 -111 -55

-36 -72 -59 -113 -207 -104 -72 -143 -39 -78

6 10

1 1

20

-4

2

10

-8

40 81 23 45 28 14

-6 -13 -20 -10 -4 -8 -2

7 2 4 2

170 22 -193 157 397 105 -342 -345 397 107 -157 -192 169

139 18 -158 -129 326 86 -280 -283 326 88 -129 -158 139

94 -72 -24 -411 378 187 -153 -409 273 -14 152 -291 185

1134 257 291 H = ---- + = 357 KN = = 0,82

4,62 231 357

OVERZICHT gevelkolom middenkolom

momenten 185/2 = 92,5 KNm 378 KNm normaalkrachten 943 KN 2375 KN

(zie bijlage 2.1)

eO = M/N 98 mm 159 mm

-4

23 x ~

18

105


Invloed van de belastingverhogingen:

1. Veranderlijke belasting 4 KN/m2 ipv 3 KN/m2

BIJLAGE 3

bij gevel kolom extra: Nl = (l+0,9+0,8+0,7+0,6+0,5).3,6.4,1 Ml = 46 x 0,12 = 5,5 KNm

bij middenkolom extra: Nl = (1+0,9+0,8+0,7+0,6+0,5).7,2.4,1 Ml = 52 x 0,12 = 6,2 KNm

2. 30% groter vloeroppervlak:

bij gevelkolom extra: N2 = 943 x 0,2 = 189 KN M2 = 46 x 0;3 = 14 KNm

bij middenkolom extra: N2 = 2375 x 0,2 =475 KN M2 = 52 x 0,3 = 16 KNm

Totaal voor gevelkolom: N = No + Nl + N2 = 943 + 66 + 189 = 1198 KN

M = Mo + Ml + M2 =

Blz.9

= 66 KN

= 159 KN

(46 + 5,5 + 14 + 139)/2 = 102 KNm voor middenkolom: N = No + Nl + N2 =

2375 + 159 + 475 = 3009 KN M = Mo + Ml + M2 =

(52 + 6,2 + 16) + 326 = 400 KNm


Blz.10 BIJLAGE 3

~------------------------------------------------------------------------

2.Berekening doorsneden. (afwijking met bijlage 2.4 is alleen de kniklengte)

Gevelkolom 630x550

Nd' = 1198 x 1,7 = 2037 KN Md' = 102 x 1,7 = 173 KNm eo = M/N = 85 mm

Kniklengte kolom nu: 2 x 4,62 = 9,24 m'

dus ~x =

~y =

Mrnax

1 Np 9,24 4440 = ------ = 0,87

7f EICQx 7[ 51000

4,6 4440 ------ = 0,55 ~y = 0,86

7[

(1- 0,87

34000

2037 1 ------).(1 - ----

4440 0,68

2037 ------)

4440

Y{_x deze

= 0,68 is maatgevend

= ----------------------------------------- = 0,53 maatgevend Mp

Mmax

0,4

1,18 2037 = --------- (1 ) - 0 80 • - ------- - I

1 - 0,45 4440

Mmax = 0,53 Mp = 0,53 275 = 146 KNm

Nd' = 2037 KN eo = 72 mm < eo = 85 mm dus doorsnede is onvoldoende

De benodigde versterking hiervoor is niet groot. De minimaal aan te brengen laag spuitbeton, uit praktische overwegingen minimaal 20 mm, moet al ruim voldoende Z1Jn. Dit gez11en de geringe overschrijding van eo = 85 mm, tov eomax= 72 mm.

20 mm rondom opspuiten


Middenkolom 650x750

Nd' = 3009 x 1 1 7 = 5115 KN Md' = 400 x 1,7 = 680 KNm

eo = M/N = 133 mm

Kniklengte nu: 2 x 4,62 = 9,24 m'

xx 1 Np 9,24 dus: = -------- = ------10500

------- = 0,60 1[ EI~ 7( 256000

Ay 9,24 10500 = ------- = 0,42 y = 0,93 7[ 130000

5115 1 5115 (1 - 0,60 . ------ ).(1 - ----- -------)

Mmax 10500 0,84 10500

Blz.11

V(_X = 0,84 maatgevend

----- = ---------------------------------------------- = 0,87 Mp

Mmax 1,18 5115 ------ = --------- . (1 - ------) = 0,77 maatgevend

Mp 1 - 0,46 10500

Mmax = 0,77 x Mp= 0,77 x 1166 = 898 KNm

Nd' = 5115 KN eo max = 175 mm > eo = 133 KN dus doorsnede voldoende


Blz.12 BIJLAGE 3

-------------------------------------------------------------------------3.3 KOLOMMEN 5e VERDIEPING

_,_ --- -1-

1. Berekening nieuwe krachten en momenten

Belastingverhogingen a.- veranderlijke last 4 ipv 3 KN/m2 b.- 30% groter vloeroppervlak mbv

tussenvloeren

Voor uitgangspuntenverhoging normaalkrachten en momenten zie bijlage 3.1

ad.a extra bij gevelkolom Nl = ( l+0,9).3,6.4,1 = 28 KN Ml = 96 . 0,12 = 12 KNm

extra bij middenkolom Nl = ( 1+0 / 9) • 7 / 2 • 4 t 9 = 67 KN Ml = 51 . 0,12 = 6 KNm

ad.b extra bij gevelkolom N2 = 396* 0,2 = 79 KN M2 = 96* 0,3 = 29 KNm

extra bij middenkolom N2 = 982 * 0,2 = 196 KN M2 = 51 * 0,3 = 15 KNrn

Totaal voor gevelkolom N = NO + Nl + N2 = 396 + 28 + 79 = 503 KN

M = MO + Ml + M2 + Mw = (96 + 12 + 29 + 31(/2 =84

voor middenkolom N = NO + Nl + N2 = 982 + 67 + 196 = 1245 KN

M = MO + Ml + M2 + M3

_._

KNm

= 51 + 6 + 15 + 52 = 124 KNrn


2. Berekening doorsneden

Gevelkolom 630 x 550 wo = 0,3% aanwezig

Met

Md = 84 . 1,7 = 143 KNm Nd'= 503. 1,7 = 855 KNm

art. E-304.3.3

tabel GTB - 12.5 a: 3

Nd' 855 .10 ------ = -----------

3 fb' .Ab 10,5.203.10

=

Nd' et 0,188

eo = 167 mm eo = 21 mm

0,40

=o,40 ------ = 0,135 fb' .Ab

Middenkolom 600x450

ht 0,550

wo = 0,4% aanwezig

eo = 100 mm

Blz.13 BIJLAGE 3

et = 188 mm

wo = 0,2% < 0,3% dus voldoende wapening.

Md = 124.1,7 = 211 KNm Nd'= 1245.1,7 = 2117 Kn ec = 18 mm et = 118 mm

Met tabel GTB

Nd' ------ = fb' .Ab

Nd'

fb' .AB

(art. E-304.3.3)

- 12.5 a:

3 2117.10 ------------- =0,75 10,5.600.450

et 118 ----=0,75 ht 600

= 0,14

wo = 1,0% > 0,4% onvoldoende wapening


Blz.14 BIJLAGE 3

-------------------------------------------------------·------------------3. Versterking doorsnede middenkolom 450x600

Het aanbrengen van een laag spuitbeton van 20 mm heeft het volgende effect:

doorsnede 490x640

wapening A = 1134 mm

extra gewicht wordt verwaarloosd.

Nd'= 217 KN Md = 211 KN

eo = 100 mm

2 wo = 0,36%

4600 2 ec=3.(640 * 1,5 + 100. (4.1,0-3)).(--------) =16 mm

100.640

et=g. (eo +ec) = 1,0. (100 + 16) = 116 mm

Nd' ------- = fb' .Ab

Nd' et -----fb' .AB ht

3 2117.10

-------------10,5.640.490

116 = 0,64.

640

=

=

0,64

0,12

wo= 0,33% < wo aanwezig dus voldoende.


Blz.15 BIJLAGE 3

-------------------------------------------------------------------------3.4 KOLOMMEN 5e VERDIEPING BIJ WEGNEMEN 6e VERDIEPINGSVLOER

----,__ ___ M

:S'"A 1. Momenten en krachten ---- ----De twee nieuwe tussenvloeren doen niet mee aan de stabiliteit. 1-----1--i-----i 5

3 Belastingsverhogingen:- veranderlijke belasting 4 ipv 3 KN/m

- 30% groter vloeroppervlak

(Dit nu rechtstreeks doorberekenen voor de momentenverdeling)

Q = 8,3 * 1,3 + 1,0 = 11,8 KN/m q = 7,2 . 11,8 = 85 KN/m

primaire momenten : M = -M = AB AB

2

1/12.g.l

M = -M =1/12.g.l BC CB 2

Stijfheidsverhoudingen.

2 = 377 KNm

1 ? "

= 52 KNm

Door het weghalen van de 6e verdiepingsvloer worden de kolommen langer en komt het scharnier te liggen op ongeveer de hoogte van deze weggenomen vloer.

1/, 'JJ"··

A' , l''


2.3.52 Knoop A k k k = --------

AA' AA" AB 2,3

= 136 68 153 =

;4AA' = 0,38 /-f AA"= 0,19

2.4.140 Knoop B k k k = -------

BA BB' BC 7,3

= 153 : 106 : 53 415 =

ABA= 0,21

/4BB' = 0,15

Windmomenten zie par 2.3

Mgevel = 92 KNm AA'

Mgevel = 2.92=184 KNm AA"

Blz.16 BIJLAGE 3

2.3.52 2.4.140 ------- :--------

4,6 7,3

2 : 1 . 2,26 .

AAB= 0,43

3.81 3.81 2.4.140 -------

2,3 4,6 2,7

2,9 : 2 1 7,8

/4BB" = 0,07

/4'BC' = 0,57

Mmidden = 71 KNm BB'

Mmidden = 142 KNrn BB"


A B

Blz.17 BIJLAGE 3

c D

AA' AA" AB BA BB' BB" BC CB CC' CC" CD DC DD" DD"

0,38 0,19 0,43 0,21 0,15 0,07 0,57 0,57 0,15 0,07 0,21 0,43 0,38 0,19

377 -377

-143 -72 -162 -81

52 105

-20 -10 -22 -11

-4 -2

11

-5

22

-2

2

-167 -84 -251 -342

75

16

2

93

52 -52 377 -377

-93 -185 0,49 -24 -68 -34

37 284 241 88 177 156 78

-94 -188 -49 -25 -69 -35

8 60 30 7 15 14 7

-10 -21 -6 -3 -7 -3

1 7 3 1 1 1

46 206 -174 -104 -52 328 -256 171 85

92 184 71 142 71 142 92 184

-105 -52 -119 -59 -60 -121 -32 -16 -45 -22

4 2

-10 -20 -14 -7 -53 -16

4 2 23 46

-2 -5 -4 -2 -14 -7

5

12 6

2 1

-54 -109 -97 -48

17

-3

2

13

-6 -4 -2

-9 134 -127 -82 -8 125 -118 -76

53 133 -104 -103 53 133 -83 -124 -9 134 x ~ 49 124 -97 -96 49 124 -77 -115 -8 125

-175 41 133 -418 142 170 109 -270 -55 72 251 -371 163 211

534 88 143 H= --- + ---= 154 ~;:: =O' 93

4,6 2,3 154

De normaalkrachten zijn vlgs bijlage 2.3 (ook verhoogd agv. de hogere belastingen)

Kolom : Gevel N = 503 KN Midden N = 1245 KN


2. Berekening doorsneden

BIJLAGE 3

Gevel kolom 630x550

wo = 0,3% (aanwezig)

211 Md = . 1,7 = 179 KNm

2 eo = 209 mm Nd = 503 . 1,7 = 855 KN

Blz.18

9200 2 et = 296 mm et= 3.(1,5.550 + 209).(--------) = 87 mm

100.500

tabel 12,5 a 3

Nd' 855.10 ------- = ------------- = 0,40 fb' .Ab 3

10,5.203.10 wo = 1,15% > wo = 0,3% dus onvoldoende.

Nd' et 0,296 = 0,40 ------ = 0,22

fb' .Ab ht 0,550

Middenkolom 450x600

wo = 0,4% aanwezig )

Md = 170 . 1,7 - 289 KNm eo =

Nd'= 1245 . 1,7 = 2116 KN 9200 2

ec = 3.(1,5.600 + 140).(-------) 100.600

tabel 12.5 a 3

Nd' 2116.10 ------- = ------------ = 0,75 fb' .Ab 10,5.600.450

140 mm

et = 213 mm

= 73 mm

wo = 2,6% > 0,4% dus ruim onvoldoende

Nd' et 213 ------- = 0,75. = 0,27 fb' .Ab ht 600


3. Versterking van de kolommen

Door spuitbeton de doorsnede vergroten.

BIJLAGE 3

Gevelkolom : laag rondom van 30 mm, hierin zover als nodig extra wapening opnemen.

3 Nd' 855.10

------ = ---------- = 0,30 fb' .Ab

Nd' ------fb' .Ab

ec = et =

3 10,5.275.10

et 286 = 0,30.

ht 610

3. ( 1,5.610 + 209

209 + 77 = 286 mm

= 0,14

9200 (--------100.610

wo

2 )

3 2 wapening 0,4% . 275 . 10 = 1100 mm

2 aanwezig 3 %16 = 603 mm

=

--------2 extra nodig 497 mm

0,4%

= 77 mm

2 2 kies 3 d16 A = 603 mm > 497 mm

Middenkolom : laag rondom van 50 mm

9200 2 ec = 3. (1,5.700 + 140 ).(-------) = 62 mm

100.700 et = 140 + 62 = 202 mm

3 Nd' 2116.10

----- = ------------ = 0,52 fb' .Ab 10,5.700.550

Nd' et 202 ----- . = 0,52. --- = fb' .Ab ht 700

wapening 0,5% .700. 550

aanwezig 4 ,0"19

extra nodig

0,15

wo

2 = 1925 mm

2 = 1134 mm

-------2 791 mm

2 kies 4 p-'16 A = 804 mm

= 0,5%

Blz.19

~ERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL )EEL D : KONSTRUKTIE-ONTWERP

Blz.21 BIJLAGE 3

------------------------------------------------------------------------3.5 HERBEREKENING VLOERBALKEN

1. le t/m 4e verdiepingsvloer.

a. alleen belastingverhoging door een hogere veranderlijke last van 4 KN/m2

Verhoging moment per vloerbalk 12%

Stalen balk IP 38: 6

102 10

M = 91.1,12 = 102 KNm

. 1,5 = 121 N/m2 < ~ = 200 N/m2 3

1260.10 ruim voldoende

b. Momenten-verdeling door puntlast kolom onder tussenvloeren:

Primaire momenten 2

F.ab M = ------ = 65 KNm

C"°"' links 2 1 '1i. 2 0 F.ba ~2. 5t1

M = ------ = 13 KNm rechts 2

1

Cross-tabel A B

0,26 0,26 0,48 0,15 0,225 0,225 0,40

65 -13

-17 -17 -31 -16

4

-17 -17 334 -25

7

7

7 12

7 12

0 f1i


Blz.22 BIJLAGE 3

------------------------------------------------------------------------

Me= 32 - 96 = 64 KNm

Aanwezige momenten (een vloerbalk):

incl. verhoging veranderlijke belasting

Totaal

~ ' 4

1j ._,, > >

'hb

6 127. 10

Mmax = 127 KNm

Gb = M =---------- .1,5 = 151 N/m2 < Qe w 3 voldoende.

1260.10

c. met tussenvloer, bij ingangspartij

Momenten agv. puntlast-kolom onder tussenvloer

jt, h. ......--::J 21" ~: -

6t,

Momenten van de 2e verdiepingsvloer, een vloerbalk (zie bijlage 3.2 )

6

áb= M 137.10

= --------- . 1,5 = 163 N/m2 < w 3

ee

1260.10 voldoende.


2. 5e t/m 7e verdiepingsvloer ; balk 200 x 600 1

M-verdeling vlgs bijlage 2.3 t,85

B 22,5 FeB 220

voor hele travee 7 120 m

2 balken per travee

per balk

x 1,12 ivm veranderlijke last 4 ipv 3 KN/m2

Blz. 2·i

1 ..il verdeling tgv puntlast 80 KN

totaal

a. belastingverhoging door hogere veranderlijke belasting van 4 KN/m2

tpv inklemming aanwezig wo = 1158% 6

Md 160.10 • 1 I 7 benodigd: = ------------ =

2 2 bh 250.620

tpv veld, aanwezig wo = 1,12% 6

Md 101.10 .1,7

2830

benodigd: = ------------ = 1770 2

bh 2

250.620

Mi= 160 KNm

wo = 1,47% < 1,58%

voldoende

wo = 0,88% < 1112%

voldoende


b. met tussenvloer

tpv inklemming aanwezig: wo = 1158% Mi = 185

6 Md 185 . 10 .1 17

Blz.25 BIJLAGE 3

benodigd: = -------------- = 3270 wo = 1175% > 1158% 2

bh 2

250.620 onvoldoende

versterking: vergroting doorsnede met rondom laag van 40 mm aan te brengen; dus nieuwe afmeting 330 x 690

2365 aanwezig: wo = --------

330x660 330 1 6 1 2501 1

Md 185 . 10 • 1 t 7 benodigd: = -------------- = 2190 wo = 1,10% = 1,09%

2 2 bh 330.660 beschouwd als voldoende

tpv veld

aanwezig: wo = 1,12% M = 133 KNm 6

Md 133.10 • 1 t 7 benodigd: = ------------ = 2330 wo = 1120% > 1112%

2 2 bh 250.620 onvoldoende

versterking als bij inklemming, 40 mm; nieuwe afm. 330x690

1742 aanwezig: wo = ------ = 0180%

330.660 6

Md 1334.10 . 1 ' 7 benodigd: = ------------- = 1573 wo = 0,78% < 0,80%

2 2 bh 330.660 voldoende

S:I


c. bij weghalen 6e verdiepingsvloer (zie bijlage 3 .4)

tpv inklemming

Blz.26 BIJLAGE 3

aanwezig: wo = 1,58% M = 418/2 = 209 KNm 6

Md 209.10 .1,7 benodigd: = ------------ = 3700 wo = 2,03% > 1,58%

2 2 bh 250.620 onvoldoende

versterking: vergroting doorsnede alleen als bij b. is onvoldoende; het aanbrengen van extra wapening is hier wat moeilijk vanwege de aansluiting balk-kolom ; dan wapening net onder vloer situeren.

etft6

1 3$0 1

660.2365 + 520.804 h =-------------------- = 625 mm

gem 2365 + 804

2365 + 804 aanwezig: wo = ---------- = 1,54%

330.625 6

Md 209.10 . 1 1 7 benodigd: = ------------ = 2750 wo = 1,43% < 1,54%

2 2 bh 330.625 voldoende

tpv veld

(133 + 418) 2 M = ----------- - 1/8 .85.7,3 = 291/2 = 145 KNm

2

versterking: 40 mm laag met extra wapening 2 Z16 = 402 1742 + 402

aanwezig: wo =------------ = 0,98%

benodigd:

330.660 7

Md 145 . 10 .1,7

2 bh

= -------------- = 1715 2

330.660

wo = 0,84% < 0,98% voldoende


3.6 HERBEREKENING VLOEREN

1. le t/m 4e verdiepingsvloer ht = 80 mm lt = 1650 mm h = 70 mm 1 = 0,75 .1650 = 1240 mm

min

B 17,5 wapening 0 5,5 - 75 2

Aa = 3137 mm /m wo = 0,45%

2 Hogere veranderlijke belasting 4 KN/m :

2 q = 7,0 + 1,0 = 8,0 KN/m vloer

2 M = 1/10 . 7,0 .1,65 = 2,2 KNm vloer 6

FeB 220

Blz.27

Mvloer 2,2.10 2 benodigde wapening A =

z. Óa .j = ----------.1,7 = 267 mm /m

0,9.70.220

wo = 0,4% < wO = 0,45% voldoende


Blz.28

~------------------------------------------------------------------------

2. Se t/m 7e verdiepingsvloer

lt = 3350 mm ht = 100 mm h = 85 mm 1 = 0,75.3350 = 2500 mm

min 2

B 17,5 wapening kf 12 - 125 Aa= 905 m /m wo = 1,05 %

2 Hogere veranderlijke belasting 4 KN/m

2 q = 7,3 + 1,0 = 8,3 KN/m vloer

2 M = 1/10 .q.l vloer t

2 = 1/10.8,3.3,35 = 9,3 KNm

6 9,3.10

FeB 220

2 Mvl benodigde wapening A =-~-- .,

x o,1·h·1a -------- .1,7 = 944 mm /m 0,9.85.220

wo = 1,10% > wo = 1,05%

dus voldoende

Aan te brengen versterking: tegen onderzijde vloer, naast de vloerbalken, 20 mm spuitbeton aanbrengen.

ht = 120 mm h = 105 mm

:0

2 Aa = 905 mm /m wo = 0,86 %

2 q = 8,3 KN/m

2 = 0,5 = 8,8 KN/M

vloer 2

M = 1/10.8,8,3,35 vloer

benodigde wapening: A = a

= 9,9 KNm 6

9,9.10 ---------- .1,7 0,9.105.220

wo = 0,77% < 0,86% voldoende

2 = 807 mm /m

(moment tpv. oplegging maatgevend tov. veld.)

research.tue.nl · HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEEL D : ONTWERP KONSTRUKTIE Blz.2...

Documents

Transcript of research.tue.nl · HERBESTEMMING PHILIPSBEDRIJFSSCHOOL DEEL D : ONTWERP KONSTRUKTIE Blz.2...