Onderzoek naar de reductie van golfoverslag bij brede zeedijken · Tot slot worden deze grafische...

S I N T - L I E V E N H O G ß P ^* — K atho lieke H ogeschoo l S in t-L ieven

D epartem en t Industrieel Ingen ieur C am pus R abot

Gebroeders Desmctstraat 1,9000 Gent

O pleid ing M a s te r “ B ouw kunde”

Onderzoek naar de reductie van golfoverslag bij brede zeedijken

Prom otor: In g . F r a n s P la s sc h a e r t

E in d verh an d elin g to t het verkrijgen van de graad van Industrieel In gen ieu r en

aan geb od en d o o r T o m a s D e B r a u w e r e e n B r u n o V a n D a m m e

A cad em iejaar 2 0 0 7 - 2 0 0 8

S I N I L I E V E N HO<0*i U i » K U L m w il

W a t e i t a v k u n d i g L aboratorium B o rg efh n u t

B I B L I O T H E E K

K ath o liek e H o g e sc h o o l S in t-L iev en .D e p a rte m e n t In d u striee l In g en ieu r

C a m p u s R a b o tG ebroeders D esm clstraat 1, 9000 Gent

O pleid ing M a s te r “B o u w k u n d e”

Onderzoek naar de reductie van golfoverslag bij brede zeedijken

P rom otor: I n g . F r a n s P la s s c h a e r t

E in d v erh a n d e lin g to t h et v erk rijgen v a n d e graad van In d u strieel In g en ieu r en

a a n g eb o d e n d o o r T o m a s D e B r a u w e r e e n B r u n o V a n D a m m e

A ca d em ie ja a r 2 0 0 7 - 2 0 0 8

De auteurs en promotor geven de toelating deze thesis voor consultatie beschikbaar te stellen en delen ervan te kopiëren voor persoonlijk gebruik. Elk ander gebruik valt onder de beperkingen van het auteursrecht, in het bijzonder met betrekking to t de verplichting uitdrukkelijk de bron te vermelden bij het aanhalen van resultaten uit deze thesis.

The authors and promoter give the permission to use this thesis for consultation and to copy parts of it for personal use. Every other use is subject to the copyright laws, more specifically the source must be extensively specified when using from this thesis.

Gent, 19 mei 2008

De promotor De auteurs

ing. F. Plasschaert Tomas De Brauwere en Bruno Van Damme

Met dit dankwoord besluiten we het schrijven van deze thesis. Er is veel tijd en energie in dit werk gekropen. De eerste maanden werden we ondergedompeld in wetenschappelijke materie waar we nog nagenoeg niets van kenden. Naarmate de maanden verstreken, werd alles steeds duidelijker. Eveneens verliep het starten van de proeven niet van een leien dakje. Eens de trein echter goed vertrokken was, raasde deze continu door. Dit kon natuurlijk niet zonder de medewerking en steun van een groot aantal mensen. Het past zeker hen hier te bedanken.

Allereerst wensen we onze promoter ing. Frans Plasschaert te bedanken. Het was dankzij hem dat we in contact kwamen m et de waterbouwkunde. Hij liet ons de vrijheid om onze eigen weg te gaan, maar stond ons altijd m et raad en daad bij indien we dit nodig hadden. De tussentijdse voorstelling was de ideale manier om ons te bevestigen dat we op het juiste spoor zaten. Dit gaf ons de nodige motivatie om op ons elan door te gaan.

Dank moet ook uitgaan naar Dr. ir. Mare Huygens, die steeds bereid was ons de nodige informatie en motivatie te geven. Zonder hem zou het starten veel moeizamer verlopen zijn. Hij schetste reeds van in de eerste maand de volledige situatie waarbinnen onze thesis zich afspeelde. De structuur en het ultieme doei van de thesis werd ons direct duidelijk.

Vergeten we ook niet de mensen van het WLB. Denken we hier in het bijzonder aan ir. Philippe Van Poucke en ir. Mare Willems. Beiden hielpen ons met het ontwerp van de proefopstelling en het op punt stellen van de meetinstallatie. Eveneens konden we steeds terecht bij hen met vragen rond de verwerking van de meetgegevens. Voor de technische bijstand is het zeker gepast om Charlotte, Joris, Frans, Franky en de arbeiders te bedanken voor de hulp. Alvast bedankt.

We willen allebei ook onze ouders bedanken, omdat ze het ons mogelijk maakten om deze studies aan te vatten. Gedurende dit laatste jaar konden we altijd op hun steun rekenen. Tot slot mogen we niet vergeten om Lieselotte te bedanken voor het nalezen van onze thesis. Eveneens bedanken we Sara en Inne voor de bijstand bij de vertalingen in deze thesis.

Tomas De Brauwere en Bruno Van DammeGent, 19 mei 2008

In le id ing

De globale doelstelling van deze thesis is het zoeken naar een verband tussen het gekend overslagdebiet - uit onderzoek van van der Meer - ter hoogte van de kruin van een zeedijk en het overslagdebiet op een bepaalde afstand verwijderd van de kruin. In de Wave Overtopping of Sea Defences and Related Structures: Assessment Manuel, kortweg de norm , wordt een verband voor deze reductie gegeven. Dit verband is nog niet wetenschappelijk onderzocht. Dit onderzoek zal nagaan of deze formule al dan niet correct is. Deze studie wordt uitgevoerd in opdracht van MDK afdeling Kust in het kader van de opmaak van het Geïntegreerd Kustveiligheidsplan. De Zeedijk te Oostende staat model voor deze studie.

Het bestaande dwarsprofiel ter hoogte van de dijk van Oostende wordt op schaal nagebouwd in een 2D-golfgoot in het Waterbouwkundig Laboratorium te Borgerhout. Een meetinstallatie wordt ontworpen om het overslagdebiet op verschillende afstanden van de kruin continu te kunnen registreren in de tijd. Een proevenreeks met variërende parameters wordt opgesteld. De opgemeten debieten worden uitgezet in functie van de afstand to t de kruin om grafisch het verband voor te stellen.

Tot slot worden deze grafische voorstellingen geïnterpreteerd en wordt een voorstel gedaan om de reductie in rekening te brengen in de formule van van der Meer.

Inhoudsopgave

Dankwoord ii

Inleiding iii

Lijst van figuren vii

Lijst van tabellen ix

Lijst m et m eest gebruikte sym bolen en afkortingen x

1 Voorgeschiedenis 11.1 Voorafgaand................................... 11.2 ComRisk ..................................................................................................................... 2

1.2.1 O n ts ta a n ........................................................................................................ 21.2.2 A lgem een........................................................................................................ 31.2.3 P a rtn e rs ........................................................................................................... 31.2.4 I d e e ................................................................................................................. 41.2.5 S tru c tu u r ........................................................................................................ 41.2.6 Fases........................................................................................................... 51.2.7 D oelen.............................................................................................................. 51.2.8 Resultaten .................................. 6

1.3 Eurosion......................................................... 61.4 S afeC oast..................................................................................................................... 7

1.4.1 A lgem een........................................................................................................ 71.4.2 Deelprojecten of a c tie s .................................................................................. 7

1.5 T hesissituering ...................................................... 9

2 Golfoverslag bij zeedijken 122.1 Inleiding........................................................................................................................ 122.2 Golfontwikkeling......................................................................................................... 132.3 D efin itie s ..................................................................................................................... 15

iv

Inhoudsopgave V

2.3.1 Voorland .................................................................. .....................................2.3.2 Teen van de d i j k ............................................................... ............................2.3.3 T a l u d ..............................................................................................................2.3.4 Berm ..............................................................................................................2.3.5 K r u i n ..............................................................................................................2.3.6 G o lfh o o g te .....................................................................................................2.3.7 G olfperiode............................................... .....................................................2.3.8 Waterniveau ..................................................................................................

2.4 Golfoploop ..................................................................................2.5 Golfoverslag.................................................................................................................

2.5.1 Probabilistische fo rm u le ........................................................................... .2.5.2 Factoren...........................................................................................................2.5.3 Invloed van (zeer) ondiep voorland ............................................

2.6 Brede dijken.................................................................................................................

3 Fysisch schaalm odel3.1 Inleiding........................................................................................................................3.2 2D-Golfgoot.................................................................................................................3.3 Ontwerp schaalmodel..................................................................................................

3.3.1 Bepaling hydraulische randvoorwaarden in O ostende.............................3.3.2 Versehaling: Theoretisch...............................................................................3.3.3 Versehaling: toegepast op 2D-golfgoot met hydraulische randvoorwaarden3.3.4 Controle lengteprofiel van de golfgoot ......................................................

3.4 Ontwerp proevenreeks..............................................................................................3.5 Ontwerp m eetinsta lla tie ...........................................................................................

3.5.1 Golvenmeters..................................................................................................3.5.2 Krachtenmeters..............................................................................................3.5.3 Vlotter ...................... ....................................................................................

3.6 Controle van de m eetinstalla tie ...............................................................................3.7 B eslu it....................................................................................................................... .

4 R e su lta ten4.1 Inleiding........................................................................................................................4.2 Bepaling optimale golfkarakteristieken..................................................................4.3 Verwerking m eetgegevens .....................................................................

4.3.1 Meetmethode met k rach tenm eters ............................................................4.3.2 Meetmethode zonder krachtenm eters.........................................................

4.4 Samenvattende tabel met het overslagdebiet.........................................................4.5 Grafische voorstelling van alle overslagdebieten..................................................

1515151516161717181819202527

282828303031323434353740454649

5050505757626263

Inhoudsopgave________________________________ vi

4.6 M eetnauwkeurigheden............................................................................................... 664.7 Voorstellen ter verbetering van de m eetm ethodes............................................... 68

5 Algem ene Besluiten 705.1 Inleiding........................................................................................................................ 705.2 Interpretatie van de m eetresultaten........................................................................ 705.3 Uitzetten van de proefgegevens op de grafiek van van der M e e r ....................... 735.4 Voorstel van een berekeningsmethode voor de reductie van het overslagdebiet 765.5 Algemeen b e s lu i t ..................................................................................... 77

A W LW AVE-bestanden 78

B Pom p 90

C Krachtenm eters 92

D Proevenreeks 96

E V BA-Program m acode 102

Bibliografie 113

L ijst van figuren.

1.1 Situering gevarenzones van de partnerlanden van N SC M G ............................... 31.2 Structuur C o m risk .................................................................................................... 41.3 Overzicht SafeCoast-aetie’s .................................................................................... 81.4 Schema GKVP: principe van de superstorm en onzekerheden........................ 101.5 Situering thesisonderzoek....................................................................................... 11

2.1 Dwarsdoorsnede van een dijk met betrekking tot het b u iten ta lu d .................. 162.2 Bepaling van de golfkarakteristieken ter hoogte van de teen van de dijk . . . . 172.3 Golfoverslag ais functie van de brekerparameter bij een talud van 1 :3 .............. 202.4 Brekingsvormen.................................... 212.5 Van links naar rechts: Schuimende, overstortende en oplopende brekers . . . . 222.6 Vrije kruinhoogte....................................................................................................... 222.7 Hoek van golfaanval ß .............................................................................................. 242.8 Correctiefactor voor een b e rm ................................................................................. 252.9 Platgeslagen spectrum bij (zeer) ondiep voo rlan d .............................................. 26

3.1 2D-Golfgoot................................................................................................................ 293.2 Golfschot en pompsysteem.......................................................................... 303.3 Biésel transferfunctie toegepast met schaalfactor 2 0 ........................................... 323.4 Biésel transferfunctie toegepast met schaalfactor 3 0 ........................................... 333.5 Langsprofiel golfgoot................................................................................................. 343.6 M eetin sta lla tie ............................................................................................. 373.7 Tweedraads-weerstandsmeter toegepast ais go lvenm eter.................................. 383.8 Ijkingsgrafieken golvenm eters................................................................................. 403.9 Hotatie-evenwicht rond krachtenmeter 1 ter bepaling van de onderlinge afstand

van de krachtenmeters ..................................................................... 413.10 Ijkingsgrafieken krachtenm eters.............................................................................. 433.11 Overschrijding meetbereik krachtenmeters . .................................................... 453.12 Vlotterregistratie van de 3 identiek gestuurde p ro e v e n ..................................... 48

4.1 Interface A n a s y s ....................................................................................................... 51

vii

Lijst van figuren viii

4.2 Interface P C -O verslag ................. 524.3 Uitzetting van empirische waarde op grafiek met golfoverslaggegevens met een

gemiddelde en 5% onder- en overschrijdingslijnen.............................. 534.4 Analyse van de opgemeten golfkarakteristieken................................ 544.5 Controle van de ligging van de empirische waarden ter hoogte van de kruin

binnen het 5% betrouwbaarheidsinterval.............................................. 554.6 Registratie lange golf op diep en ondiep w a te r .............. 574.7 Grafische voorstelling van de vlotterregistratie..................................................... 584.8 Grafische voorstelling van de golvenregistratie..................................................... 584.9 Grafische voorstelling van de krachtenregistratie .............................................. 594.10 Onverwerkte meetgegevens ........................ 604.11 Verwerkte meetgegevens inclusief waterpeil ........................................................ 614.12 Interface van VBA-programma voor de verwerking van de meetgegevens . . . 624.13 Overslagdebiet in functie van de afstand to t de kruin voor een + 7 m TAW

su p e rs to rm ................................................................................................ 644.14 Overslagdebiet in functie van de afstand tot de kruin voor een +7,5 m TAW

su p e rs to rm ................................................................................................ 644.15 Overslagdebiet in functie van de afstand to t de kruin voor een + 8 m TAW

su p e rs to rm ................................................................................................ 654.16 Overslagdebiet in functie van de afstand tot de kruin voor een horizontale kruin 654.17 Overslagdebiet in functie van de afstand tot de kruin voor hellingsgraad a i . 664.18 Overslagdebiet in functie van de afstand tot de kruin voor hellingsgraad a i . 664.19 Spectra van vroegtijdig gestopte proeven ten opzichte van spectra van volledig

uitgevoerde p ro e v e n ................................................................................ 68

5.1 Algemene voorstelling van de reductie van het overslagdebiet in functie van dekruin ..................................................................................................................... 72

5.2 Vergelijking van de proefgegevens per hellingsgraad per breedte met de grafiekvan van der Meer voor het overslagdebiet aan de kruin en dit voor de +7 m TAW su p ersto rm ..................................................................................... 73

5.3 Vergelijking van de proefgegevens per hellingsgraad per breedte met de grafiekvan van der Meer voor het overslagdebiet aan de kruin en dit voor de +7,5 m TAW su p ersto rm ..................................................................................... 74

5.4 Vergelijking van de proefgegevens per hellingsgraad per breedte met de grafiekvan van der Meer voor het overslagdebiet aan de kruin en dit voor de +8 m TAW su p ers to rm ....................................................................................... 75

5.5 Algemene voorstelling van de reductie van het overslagdebiet in functie van dek ru in ............................................................................................................. 76

L ijst van tab e llen

2.1 Correctiefactoren van ruwheid voor de meest voorkomende bedekkingen . . . 23

3.1 Ijkingsconstanten golvenm eters..................................................................... 393.2 Ijkingsconstanten krachtenm eters.............................. ........... ................................ 423.3 Ijkingscontrole krachtenmeters .............................................................................. 443.4 Overslagdebiet [1/s - m] bij identieke en ad random gestuurde proeven............. 463.5 Analyse in het tijdsdomein van de golfhoogte H iß in [m] met Anasys . . . . 47

4.1 Variatie van q in functie van hk en Hmo .............................................................. 564.2 Variatie van q in functie van hk en Hmo .......................................... 564.3 Model waarden overslagdebiet uitgedrukt in 1/s per strekkende m e te r 634.4 Werkelijke waarden overslagdebiet uitgedrukt in 1/s per strekkende meter . . 63

ix

L ijst m et m eest g eb ru ik te sym bolen en afko rtingen

Afkortingen

EFRO Europees Fonds voor de Regionale OntwikkelingGKVP Geïntegreerd KustveiligheidsplanIPCC Intergovernmental Panel on Climate ChangeJONSWAP Joint North Sea Wave ProjectMDK Maritieme Dienstverlening en KustNSCMG North Sea Coastal Management GroupSWL Still Water LevelTAW Tweede Algemene WaterpassingWLB Waterbouwkundig Laboratorium BorgerhoutWMO World Meteorological Organisation

Lijst van tabellen xi

Symbolena hoek van het (gemiddeld) talud n

schaalfactor voor het debiet h

schaalfactor voor de afmeting !-!ß hoek van golfaanval n76 invloedsfactor voor een berm h

7/3 invloedsfactor voor de hoek van golfaanval h

I f invloedsfactor voor de ruwheid h

I v invloedsfactor voor een (verticale) wand op een talud HB bermbreedte, horizontaal gemeten HC voortplantingssnelheid van de golf [m/s]E golfenergie [Nm/m2h waterdiepte M

H golfhoogte [m]f f l /3 significante golfhoogte, gemiddelde van hoogste 1 /3

deel van de golven[m]

hk kruinhoogte ten opzichte van SWL, t.p.v. de buitenkruinlijn

[m]

H-mO significante golfhoogte, gebaseerd op het spectrum4- v ^ o

M

L golflengte HLo golflengte op diep water [m]Lberm horizontale lengte tussen twee punten op het talud

op 1,0 H niQ boven en 1,0 H mo m onder het midden van de berm[m]

rrio oppervlak energiediehtheidsspectrum [m2]m - 1 eerste negatieve moment van het energiedichtheids-

spectrum[m2s]

R u2% golfoploophoogte die door 2% van de inkomende golven wordt overschreden

M

Tm gemiddelde periode W

2 m —1,0 spectrale golfperiode = H

TP piekperiode H

H oofdstuk 1

Yo or geschiedenis

1.1 V o o ra fg a a n d

De industriële revolutie heeft geleid tot immense veranderingen. Deze impact wordt gereflecteerd op de activiteiten van de mens en zijn directe omgeving. Sprekende voorbeelden hiervan zijn: de toename van auto’s, het stijgende landgebruik en het verbruik van uitputbare grondstoffen. Een doorsnee man anno 2008, terend op tai van elektronische speeltjes en luxeproducten, nuttigt aanzienlijk meer middelen dan een doorsnee man begin 20e eeuw. Deze hogere levensstandaard leidt to t een toename van broeikasgassen (waterdamp, methaan, lachgas en CO2 ais de spraakmakendste).

Op de eerste Wereld Klimaat Conferentie, georganiseerd door de World Meteorological Organization (WMO) in 1979, werd de terechte bezorgdheid uitgedrukt ais volgt: “De aanhoudende uitbreiding van de activiteiten van de mens op aarde kan grote regionale en zelfs wereldwijde klimaatveranderingen ais gevolg hebben” {Bolin & Watson, 2004). De WMO richtte zich op alle landen en duidde op een collectieve, wereldwijde samenwerking, opdat de klimaatwijzi- gingen beter in beeld gebracht zouden worden met het oog op een efficiëntere planning van de toekomstige maatschappij.

In 1985 organiseerde het WMO een conferentie in Villach (gelegen in Oostenrijk), met ais doei het inschatten van de rol van CO2 en andere broeikasgassen met betrekking tot de klimaatveranderingen. De conclusie van deze conferentie luidde dat ais gevolg van de stijgende emissie van broeikasgassen, de wereldwijde gemiddelde temperatuur in de eerste helft van de 21e eeuw een ongeziene toename zal kennen. Nauw samenhangend met deze toename is de stijging van de zeespiegel. Iedereen, van wetenschapper to t staatsleider, voelde de dringende nood aan een neutraal, wetenschappelijk en internationaal gestuurd onderzoeksorgaan dat de effecten van de uitstoot van broeikasgassen in verband brengt met de klimaatverandering en met hun gevolgen op ecologisch, sociaal en economisch vlak.

1

Hoofdstuk 1. Voorgeschiedenis 2

In 1988 werd op initiatief van het WMO het Intergovernmental Panel on Climate Change (IPCC) opgerieht. Het IPCC deelde zich in drie actieve werkgroepen op, die rapporten schrijven over:

e beschikbare wetenschappelijke informatie over klimaatverandering

o socio-economische impact en omgevingsimpact van de klimaatverandering

• mogelijke oplossingen en strategieën

Uit de resultaten van de rapporten werkte het IPCC drie mogelijke scenario’s nit, gaande van een pessimistisch to t een optimistisch, met tussenin een gemiddeld scenario. Het gemiddeld scenario duidt op een zeespiegelstijging van 2m m /jaar ten gevolge van het broeikaseffect. Daarenboven wordt een bijkomende versnelling van ongeveer 2 m m /jaar per eeuw extra voorspeld. Concreet betekent dit dat de zeespiegel in 2050 ongeveer 3 m m /jaar zal stijgen. Deze minutieuze stijging resulteert echter to t aanzienlijk grotere overstromingsrisico’s in de lage landen. Deze landen alsook het Verenigd Koninkrijk, Duitsland en Denemarken bevinden zich immers relatief laag ten opzichte van de zeespiegel. Overstromingen en hun bijkomende gevolgen kunnen in deze landen to t enorme economische en maatschappelijke gevolgen leiden.(Verwaesfe et al., 2005)

Volgende paragrafen bespreken enkele grensoverschrijdende organisaties, die opgericht zijn om onderzoek uit te voeren naar de gevolgen van een stijgende zeespiegel en om resultaten efficiënt onderling uit te wisselen. In paragraaf 1.2 wordt Comrisk besproken, Eurosion wordt behandeld in paragraaf 1.3. Deze twee organisaties zijn de voorlopers van SafeCoast, besproken in paragraaf 1.4. Het onderzoek in deze thesis is te situeren binnenin de laatstgenoemde organisatie.

1.2 C om R isk

1 .2 .1 O ntstaan

Het Verenigd Koninkrijk, Duitsland, Denemarken, Nederland en België beslaan een gezamenlijke kustoppervlakte van 40 000 km2 met een bevolking van 16 miljoen mensen. Het intensiever gebruik alsook de toename van het zeespiegelniveau - ten gevolge van de klimatologische veranderingen - van deze laaggelegen kustzones, maakt hen bijgevolg kwetsbaarder. Extra aandacht voor deze kustgebieden dringt zich op. Dit resulteert in een samenwerking tussen de nationale en regionale kustautoriteiten van deze vijf Noordzeelanden, in 1996, onder de naam North Sea Coastal Management Group (NSCMG).(Hofstede, 2005)

H o o fd s tu k / . V oorgesch iedenis 3

F ig u u r 1 .1 : S ituering gevarenzones van d e partnerlanden van NSCMG

D e u itw isse lin g v an ken nis um d e sam en lev in g rond h et N oord zeegeb ied t e b escherm en w ordt

b eo o g d . H iervoor zijn vele s tu d ie s en onderzoeken u itgevoerd . D it a lle s le idd e u ite in d elijk tot

h e t iu it ia t ie f van het In tcrreg IH b ^ p r o je c t C om R isk .

1 . 2 . 2 A l g e m e e n

H et p ro ject, lop en d v an ju li 2002 to t ju n i 2005 , m et een to ta a lb u d g e t van 1,84 m iljoen eu ro

werd voor d e h elft gefin ancierd d oor d e E u ro p ese U n ie (E U ) en v o o r d e an d ere h e lft door

d e N S C M G . A ch t o v erh e id sin sta n ties van d e N S C M G , d ie o p n ation aa l o f reg ion aal n iveau

b etrok k en zijn bij h et b eh eersen ran k u stoverstrom in gsrisico 's regelden d e u itv o er in g h iervan.

O n geveer 3 0 organ isa ties (p rojectp artn ers, raad geven d e b ureaus, lo c a le a d m in is tr a t ie s ,. . . )

w aren d irect b etrok k en bij h e t p ro jec t. M eer d a n 4 0 in d iv id u en (project te a m , raadgevers

e n co n ta ctg ro ep en ) d roegen a c t ie f bij t o t h e t re su lta a t van h et p ro jec t en on geveer 150 ex

tra m en sen w aren b etrokken bij w ork shop s, d esk u n d ige b e v r a g in g e n ,.. . (B rochu re C om R isk ,

2 0 0 5 )(R o o d c e t a l., 2006)

1 . 2 . 3 P a r t n e r s

• M in istry o f Traffic D an ish C o a sta l A u th o r ity / K ystd irek tora tct

• R W S, D ien st W eg en W aterbouw w erken

• F lem ish G overn m ent - A g en cy for M aritim e an d C o a sta l S erv ices - D iv ision C oast

’ in te rre g III m aak t dcc! u it van een subsidieprogram m a vau b e t Europees Ponds voor de Regionale O ntwikkeling (E F ItO ). Deze derd e fase van In terreg m oet d e economische en sociule cohesie binnen d e Europese U nie versterken door m eer grensoverschrijdende, tran sna tiona le en interregionale sam enw erking. In terreg III concen treert zich op de uitwisseling en overdracht van kennis, zowel praktisch ais beleidsm atig. De projecten krijgen to t 50% van hun kosten vergoed door de F.uropese U ni e. (V ROM , 2007)

H o o fd s tu k 1. V oorgesch ieden is A

o R W S , R ijks In s titu u t v o o r K u st en Zee

• E n viron m en t A gen cy , N a tio n a l C en tre for R isk A n a ly s is and O p tio n s A pp raisa l

• N L W K , B e tr ie b sste lle N orden

1 . 2 . 4 I d e e

C oin R isk d roeg bij t o t e e n d u u rzam e, h arm on ieu ze en even w ich tige on tw ik k elin g in d e laag

g e leg en d e len van het N oord zeegeb ied . B esch erm in g teg en overstrom in gen a lsook risicom an a

g e m e n t w a s een eerste vereiste voor b ijn a e lk e a c t iv ite it in d eze lage lan d en en d u s o ok voor

so c ia le c u econ om isch e vooru itgang.

D oor u itw isse lin g van k en n is en ev a lu a tie v an m eth od en stre e fd e C om R isk n aar b eter e s tr a te

g ieën o in d e overstrom in gsrls ico :s la n g s ile k u st te b ep erken . E ven een s kunnen overstrom ing»*

w aarsch u w in gssystem en , verzek erin gen /vergoed in gen en co n tro le van d e ru im telijk e on tw ik

k elin gen in o vcrstrom in gsgevoc lige g eb ied en onderw erp z ijn v an een geïn tegreerd e aan pak van

risicob eh eersin g . (B rochu re C om R isk , 2005)

1 . 2 . 5 S t r u c t u u r

D e p ro jec tle id in g w a s in h a n d en van een p ro jectsecretariaa t, on d ersteu n d d oor een p roject

te a m , d a t b esta a t u it vertegen w oord igers van d e p& rtnerinsteUingen. V ijf eva lu a tiestu d ies

rich tten zich o p versch illen de a sp ec ten v an d e b eh eersin g van overstrom in gsris ico ’s vanuit

z e e , g a a n d e v an a lgem en e b ele id slijn en e u s tra teg ieën to t ineer tech n isch e k w esties zo a ls de

h yd rau lisch e randvoorw aarden . D aarn aast is in v ie r ca sestu d ie s in R ib e , V laan deren (Zee-

b ru ggc t o t B rcsk en s), L incolnsh ire en o p L an geoog, een ged eta illeerd e r isicoan a lyse u itg e

voerd . (B roch u re C oraR isk , 2005)

<Vo»ocl C o o n U U M n o n tf M u f g t a t e i *

«*<otoaS r o c - t a r s l

C v t ó w t t e n t r u f f a i

ti’ K in a V Q t t i l C on ion)n e o

F ig u u r 1 .2 : Structuur Comrisk


1 .2 .6 Fases

Het project kon ingedeeld worden in drie grote fases. De eerste fase bestond uit bet vormen van een projectteam, het oprichten van een secretariaat, het opwekken van publieke bewustwording en het uitwerken van de details van de tweede fase. De tweede fase bevatte de casestudies en de productie van een ComRisk-brochure met een samenvatting van de subprojecten. In de derde en laatste fase werden de resultaten bekendgemaakt en onderling uitgewisseld op een internationale conferentie.

1 .2 .7 D o elen

Het ComRisk-project bestond uit één overkoepelend project (hoofdproject) en meerdere evaluatie- en casestudies (subproject). In het hoofdproject stond het uitwisselen van ervaring en de coördinatie en integratie van de subprojecten centraal. Het hoofdproject had de volgende specifieke doelen: (Brochure ComRisk, 2005)

® Bijeenbrengen van experts op het gebied van kustoverstromingsrisico’s, uit de landen rond de Noordzee

® Uitwisselen van keimis en praktijkervaring van risicobeheersing in kustgebieden

® Evaluatie en ontwikkeling van innovatieve strategieën voor risicomanagement

® Opstarten en ondersteunen van grensoverschrijdende samenwerking voor een geïntegreerde risicobeheersing voor de kustzones in het Noordzeegebied

® Integratie van beheersing van overstromingsrisico’s in strategieën voor een duurzaam beheer van de kustzones in het Noordzeegebied

De evaluatie- en casestudies droegen bij tot het realiseren van bovenvermelde doelen. Elk subproject (SP) had één algemeen doei: (Flyer ComRisk, 2005)

• SPI (beleid en strategieën):Een verbeterd nationaal beleid en verbeterde nationale strategieën voor risicobeheersing in kustgebieden

® SP2 (strategieplanning):Een betere inschatting van risico’s en verbeterde middelen voor strategieplanning voor de risicobeheersing in kustgebieden

® SP3 (waarneming en deelname):Methodes om de publieke waarneming van, en de deelname aan risicobeheersing in kustgebieden, te verbeteren


o SP4 (uitvoering):Verbeterde benaderingen en aanwijzingen om de uitvoering van metingen van risicomanagement to t stand te brengen

• SP5 (hydraulische grensvoorwaarden):Verbeterde benaderingen om de hydraulische grensvoorwaarden voor technische metingen tot stand te brengen

• SP6, 7, 8 en 9 (casestudies in Ribe, Vlaanderen, Lincolnshire en Langeoog): Risicobeheersing in de kustgebieden

1 .2 .8 R esu lta ten

De toenmalige toestand van het nationale en regionale risicomanagement in kustgebieden werd vastgesteld en aanbevelingen voor verbeteringen werden gemaakt. In het project volgend op ComRisk - het SafeCoast-project - wordt verder gebouwd op deze resultaten en aanbevelingen.

1.3 Eurosion

De erosie van de Europese kust is een proces dat in het begin van het nieuw millennium nog redelijk ongekend was. Ondanks de ontwikkeling van nieuwe methoden ter bescherming van de kustlijn erodeerde een aanzienlijk deel van de Europese kust. De aanname van de stijgende zeespiegel door klimatologische veranderingen, alsook de restanten van slecht beheer in het verleden, impliceert dat kusterosie een steeds groter probleem zal vormen. Deze aanzet leidt to t het vooropstellen van een vooraanstaande studie van het Europees Parlement in 2001 met ais algemene doelstelling het verwerven van aanbevelingen voor de ontwikkeling van beleid- en beheersmaatregelen, met betrekking tot kusterosie in Europa.

Het Eurosion-project - opgericht in 2001 - had een levensduur van drie jaar en een budget van 5 miljoen euro. De aanbevelingen waren gebaseerd op enerzijds een beoordeling van de Europese kustlijn en anderzijds op de evaluatie van de toenmalige aanpak van planning en beheer, uitgevoerd in meer dan 60 verschillende casestudies. Deze aanbevelingen werden in mei 2004 voorgelegd aan de Europese Commissie. (Cecoro, 2004)

Eurosion toonde aan dat kusterosie weliswaar een natuurlijk fenomeen is, maar duidt dat deze erosieproblemen in de meeste gevallen worden veroorzaakt door antropogene maatregelen langsheen de kust en in rivieren (met name door het plaatsen van stuwdammen die sediment vasthouden).

De veerkracht van de kust vergroten tegen erosie en overstromingen is de belangrijkste aanbeveling. Dit dient te gebeuren door:


o Herstel van de sedimentbalans

o In de planning ruimte te geven aan kustprocessen

o Het aanwijzen van strategische sedimentreserves

Albert Salman, de eerste auteur van de beleidsaanbevelingen, duidt dat het herstel van de veerkracht van de kust van uiterst belang is “omdat dynamische kustmilieus de dupe zijn van het huidige beleid in veel landen, waar afslag van duingebieden wordt toegestaan om sediment te leveren voor de zandtekorten langs bebouwde kusten en havens; zandige kusten en natuurgebieden verdwijnen langzaam maar zeker door afslag of door kustmatige vastlegging. Daar moet een einde aan komen.” (Ehrenburg et al., 2004)

1.4 SafeCoast

1.4.1 A lgem een

Uit de resultaten van de succesvolle projecten ComRisk en Eurosion bleek dat verdere samenwerking noodzakelijk was. Het idee van SafeCoast2 groeide hieruit. De voorlopers van SafeCoast richtten zich voornamelijk op de toenmalige situatie in tegenstelling tot het toekomstgerichte SafeCoast-project, waarin de vraagstelling “Hoe moeten we de kust verdedigen in 2050, wanneer de zeespiegelstijging zich zal doen gelden?” centraal staat.

Net zoals ComRisk, is SafeCoast een Interreg Illb-project dat mede voor de helft gefinancierd wordt door de EU. Het project met een totaalbudget van 2,3 miljoen euro, vond zijn start in juli 2005. De resultaten worden kenbaar gemaakt medio 2008. (Flyer SafeCoast, 2005) (Brochure SafeCoast, 2005)

1.4 .2 D ee lp ro jec ten o f acties

Safecoast bestaat uit meerdere deelprojecten:

o samenhangende acties

o gerichte acties

o samenvattende acties2De nieuwste publicaties en technische info in verband met SafeCoast kunnen teruggevonden worden op:

www.safecoast.org

http://www.safecoast.org

H o o fd stu k ] . V oorgesch ieden is 8

I ~j

^ ,-----I KIWI

‘ i ^ Z:— £ 2 EZZU

« T O N » • C O h iJ I O N M T T O k • M B d . w « « . n . . « , JO JOJ O U

F ig u u r 1 .3 : O verzicht S afeC oast-actie’s

S a in e n h a n g e u d e a c t ie s

S a m e n h a n g e n d e a c tie s ri<Jiten z ic h o p h e t o n d e r lin g v e rg e lijk e n v a n k e n n is v e rg a a rd d o o r d e

d e e ln e m e n d e la n d e n . E r z i jn in to ta a l d r ie s a m e n h a n g e n d e a c tie s

o A c tie 1: “K lim a a tv e ra n d e r in g e n ru im te l i jk e o n tw ik k e lin g ”

D e z o e k to c h t n a a r e e n b e g ro tin g r a u d e ze e sp ie g e ls tijg in g e n a n d e r e re le v a n te v e ra n d e

r in g e n , v e rw a c h t in 205Ü

o A c tie 2: “D e g e ïn fo rm e e rd e sa m en lev in g "

D e b e w u s tm a k in g v a n d e m e n s in z a k e k u s to v e rs tro m iu g s r is ic o ’s

o A c tie 3: “O v e rs tro m in g s r is ic o ”

D e v e rg e lijk in g van h e t o v e rs tro rn in g sb e le id v a n d e N o o rd z e e la n d e n

G e r ic h t e a c t i e s

I n d e z e a c tie s w o rd t d e v e rw o rv e n k e m iis u i t d e s a m e n h a n g e n d e a c tie s v e r ta a ld in e x p e r im e n

te n e n b e le id s p la n n e n .

o A c tie 4 : “F la n d e r s M a s te r P la n "

D e p o te n t ië le v e rm in d e r in g v a n d e k u s to v e rs tro in in g s r is ic o ’s in 2050

(O n d e r d e z e a c t ie b e v in d t z ich d e z e th e s is )

o A c tie 5: “D u i t s e e n D e e n se p ro e fo p s te llin g e n a a n d e k u s t”

E e n s c h a t t in g v a n d e r is ic o ’s , g e b a s e e rd o p d e k u s to p b o u w v a n d e v i j f N o o rd z e e la n d e n

S a m e n v a t t e n d e a c t i e s

D e k e n n is , id e eë n , s tr a te g ie ë n e n p ro e f re s u lta te n a fk o m s tig u i t d e v o r ig e a c t ie s , w o rd e n h ie r

sa m e n g e v a t.


o Actie 6: “Aangepaste strategieën en vernieuwende oplossingen voor kustmanagement” Safecoast resulteert in een beleidsplan inzake ruimtelijke ordening ter beperking van de overstromingsrisico’s en hun gevolgen

1.5 T hesissituering

Deze thesis bevindt zich onder actie 4 van SafeCoast, fFlanders Masters Plan’ of ook wel ‘Geïntegreerd Kustveiligheidsplan’ (kortweg: GKVP).

Het GKVP beoogt een masterplan te zijn voor de versterking van de zwakke schakels in de zeewering aan de Vlaamse Kust. Niet enkel de economische, maar in het bijzonder ook de ecologische en sociale effecten van mogelijke versterkingsmaatregelen worden onder de loep genomen. Eveneens wordt rekening gehouden met scenario’s van klimaatwijziging met een tijdshorizon tot 2050.

In opdracht van de Maritieme Dienstverlening en Kust (MDK): afdeling Kust3 wordt een studie uitgevoerd in kader van de opmaak van het GKVP naar de overstromingsrisico’s aan de Vlaamse Kust. De globale doelstelling van deze studie is het evalueren van het veiligheidsniveau van de actuele zeewering aan de Vlaamse Kust door middel van berekeningen van kustoverstromingsrisico’s. De resultaten van deze studie zullen informatie geven over het relatieve veiligheidsniveau dat de verschillende schakels in de Vlaamse zeewering bieden in geval van voorkomen van een superstorm.

Een superstorm wordt gedefinieerd ais een storm met een retourperiode van grootte-orde 1 000 à 100 000 jaar of meer. Over dergelijke superstormen bestaat relatief weinig wetenschappelijke kennis. Daarom werd in de studie besloten om de kustoverstromingsrisico’s te berekenen volgens een probabilistische risicoformule die bestaat uit een gewogen gemiddelde van een aantal superstormen. Met name worden scenario’s uitgerekend voor superstormen gekenmerkt door een stormvloedpeil te Oostende van +8 m TAW, +7,5 m TAW, +7 m TAW. Zowel de kans op voorkomen van dergelijke superstorm, als de gevolgen veroorzaakt door dergelijke superstorm, worden op een probabilistische wijze begroot. Er wordt dus expliciet rekening gehouden met de grootte van onzekerheid omtrent de kanstoekenning alsook de gevolgeninschatting. Ter herinnering wordt de storm van 1 februari 1953 aangehaald. Deze storm, de zwaarste van de voorbije eeuw, bereikte in Oostende een stormvloedpeil van +6,66 m TAW, 1,34 m lager dan de +8 m superstorm. Rekening houdend met de relatieve zeespiegelstijging van de afgelopen decennia en bovendien de voorspelde versnelling in toekomstige decennia (2 à 3 cm per decennia), betekent een +8 m superstorm in 2050 zoiets ais de storm van 1 februari 1953 met een extra opzet van ongeveer 1 m.

3De afdeling Kust is een entiteit van het intern verzelfstandigd agentschap voor Maritieme dienstverlening & K ust dat deel uitm aakt van het Vlaams ministerie van Mobiliteit en Openbare Werken.


SafeCoast

Acpg3 Act e 5ActU 4 -GKVP’

Studie “Overslmromrjsrisico's aatt c/o Vlaamse Kust. Evaluatie var» de zeewering."4 In *aöer van de cpraaak van hot GKVP

Opdm chtrp»«- MD< afdeling Kust

B oreken^gkuw overst'^m nçar is c o s «clçcns h e t principo var» d o su p e re te n n

Qnirtirtttdens- Onvoorapelbaartwden van he t weer- Kansverdeling vocrxemst superatarm

• Trends n cíe pericCe 2310-2053. zeespiegebti/stivj. to c ru rro o c e ro rm ch acu.ceit - getí-35 van he? systeem tjc e n s e en superstorm

F ig u u r 1.4: Schema GKVP: principe van de superstorm en onzekerheden

Een superstorm kan getypeerd worden ais een ketting van vier opeenvolgende modellen, zijnde ten eerste de bepaling van de hydraulische randvoorwaarden ter hoogte van de zeeweringen, ten tweede het faalgedrag van de zeeweringen, ten derde de hydraulische overstroming en ten vierde de kwantificering van de gevolgen. Onzekerheden aangaande de correctheid van het model worden in elk van deze vier schakels van de modellering teruggevonden. De combinatie van deze onzekerheden leidt tot een onzekerheid op het eindresultaat: het schaderisico.

H o o fd s tu k 1. V oorgesch ieden is 11

G edrag van h e t sy s te e m tijd en s eon su p e rs to rm

tra Ijrto-f

T hesisonderzoek :‘V o ibond ovortlO Q üobioi o o i do k itriii o n vondot lü M tn vrto n s'

F ig u u r 1 .5 : Situering thesisonderzoek

S c h a d e r is ic o ’s z ijn o n d e r a n d e r e a fh a n k e lijk v a n h e t fa a lg e d ra g v a n d e zeew e rin g e n . E e n

b e la n g r ijk e ro l in d i t fa a lg e d ra g w o rd t to e g e k e n d a a n go lfo v erslag . E e n s ti jg in g v a n h e t over-

s la g d e b ie t im p lic e e r t h e t s n e lle r e ro d e re n a a n d e la n d z ijd e v a n e e n zeew erin g . H e t lim ite re n

v a n h e t o v e rs la g d e b ie t t o t ee n k r i t is c h e w a a rd e m in im a lis e e r t d e k a n s o p e ro s ie e n b re sv o r

m in g . D ez e th e s is o n d e rz o e k t d e a fn a m e v a n h e t o v e rs la g d e b ie t in fu n c tie v a n d e to e n a m e

v a n d e a f s ta n d t o t d e b u i te n k ru in l i jn . In d ie n ee n b r e d e d i jk aa n w ez ig is, w o rd t ee n re d u c tie

v a n h e t o v e rs la g d e b ie t o v e r d e n a tu u r l i jk e ze ew e rin g v e rw a c h t. D it im p lic e e r t ee n k le in e r

s c h a d e ris ic o . (V e rw a e s t e t al. , ‘2008)

H oofdstuk 2

G olfoverslag bij zeedijken

2.1 Inleiding

Golven zijn van overheersend belang voor het ontwerpen van waterbouwkundige werken langs kusten en in volle zee. Tot deze waterbouwkundige werken behoren onder andere havens en hun toegangswegen, kustverdediging, offshore constructies,.. .Bij het berekenen van golfoploop (E: wave run-up) en golfoverslag (E: overtopping) bij zeeweringen is een goed begrip van de mechanica van de golfbeweging essentieel. Paragraaf 2.2 behandelt deze mechanica.

Zeeweringen ondergaan de continue krachtswerking van golfimpact. Niettegenstaande deze thesis golfoverslag beklemtoont, wordt voor de volledigheid golfoploop in paragraaf 2.4 kort besproken. In het bijzonder besteedt paragraaf 2.5 uit gebreid aandacht aan het fenomeen golfoverslag. Parameters en invloedsfactoren komen eveneens aan bod. Invloed van (zeer) ondiepe voorlanden is eveneens opgenomen, hoewel onderzoek naar deze invloedsfactor nog niet volledig is uitgekristalliseerd.

Belangrijk feit is dat de formules in onderstaande paragrafen enkel gelden bij zeedijken. Voor andere zeeweringen (zoals kaaimuren, golfbrekers... ) wordt verwezen naar volgende document: Wave Overtopping o f Sea Defences and Related Structures: Assessment Manuel. (Pullen et al., 2007) Deze wordt hierna kortweg de norm genoemd.

De bepalende factor voor erosie aan de landzijde van zeeweringen is het overslagdebiet over de kruin. Indien de breedte van de kruin beperkt blijft gaat er geen of weinig energie verloren over de kruin (geen wrijvingsverliezen, infiltratie,... ) zodat het overslagdebiet over de kruinsteen gelijk gesteld kan worden aan het debiet ter plaatse van het landwaarts talud. Echter, in vele gevallen aan de Vlaamse Kust is de breedte van de natuurlijke zeewering' aanzienlijk en/of is de top van de natuurlijke zeewering significant hoger gelegen dan het niveau aan de zeezijde. Paragraaf 2.6 verdiept zich in het onderzoek hiernaar.

12

Hoofdstuk 2. Golfoverslag bij zeedijken 13

2.2 G olfont w ikkeling

Er bestaan verscheidene soorten golven. Windgolven ontstaan door de inwerking van de wind op een wateroppervlak (oceaan, zee, rivier). Daarnaast zijn er ook tijgolven, vloedgolven (tsunam i),...

Graviteitgolven zijn windgolven met golffrequentie van 1 tot 30 seconden. Deze energierijke golven worden nagebootst in laboratoriumproeven. Golven met een periode kleiner dan 0,1 s, zogenaamde capillaire golven of golffimpels, zijn energiearm. Omwille van de complexiteit van het in rekening brengen van wind in laboratoriumproeven is slechts weinig gekend van de invloed van deze golfrimpels op het overslagdebiet. Ais het overslagdebiet groot is (> ll/sm ), is het effect van wind verwaarloosbaar. (Pullen et al., 2007) Naarmate het overslagdebiet afneemt, neemt het aandeel van overslag ten gevolge van wind toe.

Golven in een windveld (zeegang) uiten zich in een verwarde en een voortdurend wijzigende toestand van het zeeoppervlak met golfkruinen en -dalen. Dit is te wijten aan de variabele richting en intensiteit van de wind, waardoor golven met verschillende hoogte en richting elkaar beïnvloeden. Zowel de hoogte, de golflengte, de periode en de richting zijn onregelmatig. Golven tredend uit een windveld (deining) zijn veel regelmatiger en kunnen zeer ver (honderden km) doorlopen alvorens uit te sterven door graviteit, inwendige en uitwendige wrijving. Gemiddeld is de periode groter en de hoogte kleiner dan bij zeegang omwille van de energieverliezen door inwendige wrijving. Deze golven zijn zichtbaar tijdens een windstille dag aan de Vlaamse Kust.

Niettegenstaande deining regelmatiger is dan zeegang, blijft de mathematische vertaling moeilijk. Afhankelijk van de waterdiepte d, de golflengte L en de golfhoogte H gelden verschillende theorieën. Onderscheid wordt gemaakt tussen de theorie voor eenvoudige sinusoïdale golven (theorie van Airy) en de theorie met eindige amplitude onderzocht door onder andere Stokes, Gerstner, Miche, Kortsweg en De Vries, Wiegel en Boussinesq. De theorie van Airy benadert slechts het golfbewegingsmechanisme. Toch voldoet ze om de belangrijkste eigenschappen van golven, interessant voor golfoverslag, af te leiden.

Uit de theorie van Airy worden volgende verbanden gevonden:

_ q -T , 2 - 7 T -d r , , ,C — — ta n h — -— [m/s] (2.1)

Z7T J j

_ g * T 2 , 2 • 7T • d f l . .L — —-------- tanii — -— [mj (2.2)

2 7T jb


Belangrijk om te onthouden is dat zowel de voortplantingssnelheid C ais de golflengte L afhankelijk zijn van T . Er kan eveneens bewezen worden dat een golfgroep zich trager voorwaarts beweegt dan de golven afzonderlijk.

E = ^ - p - g H 2 [Nm/m2] (2.3)

De golfenergie per eenheid wateroppervlak wordt gedefinieerd door de parameter E. De evenredigheid van deze energie met het kwadraat van de golfhoogte dient opgemerkt te worden.

Er moet nogmaals vermeld worden dat de golfbeweging in de natuur zeer onregelmatig is. Het is een stochastisch verschijnsel. Er dient gezocht te worden naar karakteriserende parameters die een golfbeweging beschrijven. Voor ontwerp is vooral de golfhoogte van belang. Ontwerpen op basis van de maximale golfhoogte leidt tot een te duur ontwerp. De gemiddelde golfhoogte hecht teveel belang aan kleine golven die de structuur praktisch niet belasten. De significante golfhoogte is een gemiddelde golfhoogte die enkel rekening houdt met de hoogste golven (paragraaf 2.3). Deze laatste beschrijvende golfbewegingkarakteristiek is de meest gebruikte in waterbouwkundige literatuur. Golfoverslag wordt eveneens hiermee berekend.

Het bepalen van de significante golfhoogte lean enerzijds gebeuren met behulp van een analyse in het tijdsdomein en anderzijds met een analyse in het frequentiedomein. Een analyse in het tijdsdomein houdt in dat manueel of met behulp van de computer de individuele periodes en golfhoogtes bepaald worden, vertrekkende van meetgegevens. Hieruit kunnen andere grootheden (zoals H ij 3, Hgem, T//1/3, .. ) berekend worden. Een analyse in het frequentiedomein gaat uit van de veronderstelling dat een golfbeweging beschreven kan worden aan de hand van een Rayleigh verdeling, met H s de karakteriserende parameter. Uit de Rayleigh verdeling volgt:

Hmax = 1,87 Hs [m] (2.4)

Een Fourieranalyse ontleedt vervolgens onregelmatige golfbewegingen in een aantal sinusoïdale golven. Formule (2.3) duidt op het verband tussen de golfhoogte (dus ook amplitude) en de golfenergie. Het resultaat wordt gevisualiseerd met behulp van het golfspectrum of energiedichtheidspectrum (continue functie) die de frequentie ƒ uitzet tegenover de bijhorende golfenergie E, met oneindige frequentiedomein verdeling. Het energiedichtheidspectrum vertoont steeds een voor- en achterflank waar de energie tot nui nadert, en een frequentie met bijhorende periode (piekperiode Tp) en maximale energie. Er kan bewezen worden dat Hs = 4 • y/mÖ , met mo de oppervlakte van het golfspectrum. Deze laatste is dus een maat voor de significante golfhoogte.

De methode van Pierson-Moskowitz en JONSWAP maken het mogelijk met behulp van de golfbewegingkarakteristieken Hs en Tp de vorm van het golfspectrum te beschrijven. JONSWAP is opgesteld aan de hand van golfwaarnemingen in de Noordzee en zou een betere


beschrijving van de golfkarakteristieken voor de Vlaamse Kust moeten geven dan het Pierson- Moskowitz spectrum. (De Rouck, 2004)

In de lijst van symbolen zijn korte definities van gebruikte parameters opgenomen. Enkele definities zijn echter zo belangrijk dat ze in onderstaande paragraaf beschreven worden. (Pullen et ai, 2007)

2.3 D efin ities

2 .3 .1 V oorland

Een voorland Ís het gedeelte voor de dijk en aansluitend aan de dijk. Dit kan horizontaal zijn tot een maximaal talud van 1:10. Het voorland kan diep of (zeer) ondiep liggen. In het laatste geval breken door dieptebeperking golven op dit voorland en wordt de significante golfhoogte (zie ook verder) dus gereduceerd. De golfhoogte die steeds in overslagberekeningen gebruikt wordt, is de inkomende golfhoogte die te verwachten is aan het einde van het voorland, waar het voorland het talud snijdt (teen van de dijk).

Soms ligt een voorland zeer ondiep en is het vrij kort. Om onder de definitie voorland te vallen, moet een voorland een minimale lengte hebben van één golflengte L q. Na één golflengte is de golfhoogte redelijk aan het (zeer) ondiepe voorland aangepast en kan de golfhoogte aan het einde van dit voorland in de formules worden gebruikt. Ais het (ondiepe) voorland korter is moet worden geïnterpoleerd tussen een berm met breedte B — 0,25 • Lo en een voorland met een lengte van 1,0 • Lo.

2 .3 .2 T een van d e dijk

In de meeste gevallen is het duidelijk waar de teen van de dijk ligt, namelijk waar het talud overgaat in het voorland. Het is echter mogelijk dat dit voorland een beweeglijke bodem kent, zoals bijvoorbeeld een stroomgeul voor de dijk. Bij een beweeglijke bodem is de plaats van de teen niet constant. Bij het ontwerpen van een dijk zal men een inschatting moeten maken waar het voorland onder de ontwerpomstandigheid ligt of komt te liggen. Dit bepaalt ook de ligging van de teen van de dijk.

2 .3 .3 Talud

Een stuk uit een dijkprofiel is een talud ais de helling ligt tussen 1:1 en 1:8.

2 .3 .4 B erm

Een berm is een stuk uit een dijkprofiel waarbij de helling varieert tussen horizontaal en 1:15. De breedte B van een berm mag niet groter zijn dan een kwart van de golflengte:

H o o fd stu k 2. G o lfo versla g b ij ze ed ijken 1G

B < 0 , 25 • Lo- A is d e b r e e d te w el g r o te r is, z i t d e c o n s t r u c t ie tu s s e n ee n b e r m ee n v o o r la n d

in e u k a n d e g o lfo v ers la g v ia in te r p o la t ie w o rd e n b e re k e n d .

2 . 3 . 5 K r u i n

D e k r u in v a n ee n d i jk , z e k e r a is e r ee n w egdek o p is a a n g e b ra c h t, is in veel g ev a lle n n ie t

g eh ee l h o r iz o n ta a l , m a a r e e n b e e tje ro n d , e n h e e f t ee n z é k e re b re e d te . D e k ru in h o o g te w o rd t

g e d e fin ie e rd a i s d e h o o g te v a n d e b u ite n k ru in li jn .

b u i t c n k r u m l i j n b i n n e n k r u in l i jn

e i n d e v o o r l a n d - t e e n v a n d e d ijk

’ t e e n c o n s t r u c t i e

F ig u u r 2 .1 : D w arsdoorsnede van een d ijk m e t betrekking to t bet, b u iten ta lud

2 . 3 . 6 G o l f h o o g t e

D e g o lfh o o g te d ie in d e g o lfo p lo o p - e n g o lfo v e rs la g fo rin u le s in re k e n in g w o rd t g e b ra c h t, is

d e in k o m e n d e s ig n if ic a n te g o lfh o o g te H mo t e r p la a ts e v a n d e te e n v a n d e d ijk . D it is d e

s p e c tr a le g o lfh o o g tc ra a a t g e d e fin ie e rd a i s H mo = 4 • y /m ö , m e t m 0 d e o p p e r v la k te o n d e r h e t

e n c rg ie d ic h th e id s p e c tru m in in 2. G e a v a n c e e rd e c o m p u te rm o d e lle n , w a a rv a n S W A N h e t m e est

g e b ru ik te is , z ijn in s t a a t d e z e g o lfh o o g te n a b i j d e d ijk t e b e p a le n . E e n a n d e re d e f in i tie van

s ig n if ic a n te g o lfh o o g te w o rd t g eg e v en d o o r h e t g e m id d e ld e v a n h e t h o o g s te e e n d e rd e d ee l van

d e g o lv e n H i ß . ü p d ie p w a te r g ev e n b e id e d e f in itie s v rijw e l d ez e lfd e w a a id e . D e n o r m voo r

g o lfo p lo o p - e n g o lfo v ers la g w e e rh o u d t d e s ig n if ic a n te g o lfh o o g te H mo.

P ra k tis c h w o rd t m e t b e h u lp v a n h e t p r o g ra m m a S W A N en d e g e o m e tr isc h e k e n n is v a n d e

z e e b o d e m , d e g o lfk a ra k te r is tie k e n in d ie p w a te r d o o rg e tro k k e n n a a r d e z e a a n d e t e e n v a n d e

d ijk . D e r e d e n d a t d e g o lfh o o g te n ie t v la k a a n d e te e n v a n d e d i jk g e n o m e n w o rd t , m a a r

o p v ijf m e te r e rv a n , w o rd t te ru g g e v o n d e n in d e b e p e rk in g v a n d e fo u te n m a rg e v a n SW A N .

I n d ie n d e z e g o lfh o o g te g r o te r is d a n d e w a te r d ie p te o p d e z e p la a t s w o rd t d e w a te r d ie p te ais

g o lfh o o g te g en o m en .

H o o fd s tu k 2 . G o lfo versla g b ij ze ed ijken 17

2 .3 .7 G o lf p e r io d e

E e n g o lfsp e c tru m k a u g e d e f in ie e rd w o rd e n a a n d e h a n d v a n v e rsc h ille n d e g o lfp e r io d e s . C o n

v e n tio n e le g o lfp e rio d e s z i jn d e p ie k p e r io d e Tp (p e r io d e tu s s e n o p e e n v o lg e n d e g o lfp ie k e n ), d e

g e m id d e ld e p e r io d e T m ( b e re k e n d u i t h e t s p e c tr u m o f u i t e e n g o lfreeks) en d e s ig n ific a n te

p e r io d e T y 3 ( h e t g e m id d e ld e v a n d e h o o g s te éé n d e r d e v a n d e go lv en ).

D e s p e c tr a le p e r io d e m a a t T m _ li0 = m 1/7710 w o rd t g e b r u ik t a i s d e g o lfp e rio d e b ij ov erslag .

D ez e p e r io d e m a a t b ie d t m e e r g e w ic h t a a n d e la n g e re p e r io d e n in h e t s p e c t r u m d a n e e n g e

m id d e ld e p e r io d e en g ee ft, o n g e a c h t d e v o rm v a n h e t s p e c t r u m , o v e re e n k o m stig e g o lfo p lo o p o f

g o lfo v ers la g b ij d ez e lfd e w a a rd e n e n d ez e lfd e g o lfh o o g te n . O p d e z e m a n ie r k im n e n ee n v o u d ig

v o o r d u b b e l to p p ig e e n ” p la t g es lag e n ” s p e c t r a d e g o lfo p lo o p e n g o lfo v ers la g w o rd e n b e p a a ld ,

z o n d e r b ijk o m e n d e p ro c e d u re s .

S W A N le v e r t o o k o p v ijf m e te r v a n d e te e n v a n d e d i jk d e g o lfp e r io d e jTm -.i,o- M e rk o p d a t

d e T m_ 1,0 -w a a rd e n n ie t c o n s ta n t z i jn tu s s e n d ie p w a te r e n d e k u s t l i jn , in te g e n s te llin g t o t d e

p ie k p e r io d e T p . H e t is in o g e lijk d e g o lfp e r io d e t e b e n a d e re n d o o r d e fo rm u le Tp — 1 ,1 -T m -i.o

v o o r ee n e n k e lto p p ig s p e c tru m .

2 . 3 . 8 W a t e r n i v e a u

H e t l e b e sch o u w en w a te rn iv e a u is e e n T A W -p e il (T w e e d e A lg em en e W a te rp a s s in g ) , u itg e v o e rd

d o o r h e t M il i ta i r G eo g ra fisc h I n s t i tu u t . S t i l l v ia te r leve l (S W L ) d u id t o p h e t w a te rn iv e a u d a t

h e t z e e o p p e rv la k z o u h e b b e n b ij a fw ez ig h e id v a n go lv en .

B < 0 .2 5 L

B o mS W L

B ep a ln g van d e golfhoogte

F i g u u r 2 .2 : B e p a lin g v a n d e g o lfk a rak te ris tiek en t e r h o o g te v a n de te e n van d e d ijk


2.4 G olfoploop

Een golfbeweging inlopend op een kust of op een hindernis voor een kust wijzigt zich. De energie van een invallende golf wordt enerzijds gedeeltelijk teruggekaatst naar de open zee en anderzijds gaat deze gedeeltelijk verloren door breking. Vervolgens wordt een gedeelte van de energie omgezet in potentiële energie. Een golf die een talud oploopt, stuwt een tong water vooruit die de helling oploopt. Dit fenomeen is gekend ais golfoploop.

De golfoploophoogte R U 2% wordt gedefinieerd ais het golfoploopniveau, verticaal gemeten ten opzichte van de SWL, waarbij het aantal oplopen dat dit niveau overschrijdt 2 % bedraagt van het aantal inkomende golven. Oplopende watertongen die nog geen 2 cm dik zijn, omvatten een minimale hoeveelheid water en bijgevolg is hun relatie tot de functie van zeewering nutteloos. Daarom wordt praktisch gesteld dat het golfoploopniveau wordt bepaald door het niveau waarbij de watertong 2 cm dik is. Dunne lagen die het talud op worden geblazen worden dus niet aanzien ais golfoploop.

Golfoploop is afhankelijk van vele factoren: de hoogte van de invallende golf, de golfperiode, de waterdiepte aan de voet van het talud waarop de golf oploopt, de hellingshoek van het talud, de porositeit van het ta lud ,... De algemene formule die kan worden toegepast voor golfoploop bij dijken wordt door de norm gegeven door:

| | ^ = l ,7 5 -71, - 7 r 7 / r f0 H (2.5)

Met ais maximum:

= 7r7(3 , ( 4 ,3 - 1 , fi/vS) H (2 .6 )UmO

Bovenstaande parameters komen eveneens aan bod bij de overslagformules (zie verder), waar ze uitvoerig besproken worden. Te grote golfoploop kan leiden to t golfoverslag, waardoor het gevaar van bres vorming langs het binnentalud ontstaat.

2.5 G olfoverslag

Golfoverslag is het fenomeen waarbij golven over een zeewering slaan. In de norm wordt onderscheid gemaakt tussen drie soorten zeeweringen: een zeedijk, een verticale zeemuur (golfbrekers, havenmuren,... ) en een met stenen verstevigde dijk. In deze thesis wordt enkel ingegaan op golfoverslag bij zeedijken. De berekening van golfoverslag bij de andere soorten zeeweringen verloopt analoog, maar met licht gewijzigde formules.

Golfoverslag wordt gedefinieerd ais een gemiddeld debiet per strekkende meter breedte, q, meestal in m3/m s of 1/ins. De golfoverslag wordt berekend ten opzichte van de hoogte van


de buitenkruinlijn en er wordt van uitgegaan dat deze overslag ook de achterkant van de kruin en het binnentalud bereikt.

In werkelijkheid vloeit bij golfoverslag geen constant debiet over de kruin van een zeewering. De hoogste golven zorgen in een korte tijdsperiode voor een grote hoeveelheid water over de kruin, terwijl lagere golven geen overslag veroorzaken.

Een probabilistische en een deterministische rekenmethode worden voorgesteld in de norm. Probabilistische berekeningen gebruiken formules die de gemiddelde waarde van golfoverslag beschrijven, met bijhorende standaardafwijking. Deterministische berekeningen daarentegen introduceren een veiligheid van ongeveer éénmaal de standaardafwijking in de formules. Deze conservatievere formules worden aanbevolen voor gebruik in de praktijk. Een golfoverslagde- biet berekend met deterministische formules zal een grotere waarde hebben dan één berekend met probabilistische formules. Uiteraard moeten alle parameters en invloedsfactoren dezelfde waarde behouden.

2 .5 .1 P rob a b ilistisch e form ule

Het is onmogelijk om het overslagproces exact mathematisch te beschrijven omwille van de statistische aard van golfbreking en omwille van de vele factoren die invloed hebben op dit proces. Vandaar dat dit proces voornamelijk beschreven wordt aan de hand van empirische formules, afgeleid uit experimenteel onderzoek. De invloed van onder andere ruwheid, schuine golfinslag, berm en,... wordt in rekening gebracht door invloedsfactoren.

De golfoverslag kan in twee formules worden beschreven die op elkaar aansluiten. Eén formule voor brekende golven (£o < 2 à 3), waarbij de golfoverslag toeneemt bij toenemende brekerparameter £o, en een aansluitende formule voor het maximum dat wordt bereikt bij niet-brekende golven (£o > 2 à 3). Dit alles geldt voor een brekerparameter kleiner dan 5. Indien deze groter wordt, moet er met de recente theorie van ondiepe voorlanden rekening gehouden worden, (paragraaf 2.5.3)

Volgens de Nederlandse onderzoeker van der Meer geldt: (van der Meer, 2002)

q 0,067 7& ’ £o ‘ exp(—4,75 * r ~ — • — ) [-] (2.7)y/g-Hmo* V tan a ’ Hm0 ‘76 *7/ * Iß ' l v

Met ais maximum:

q — 0,2 - exp(—2,6 ■ — ) [-] (2.8)y j 9 ■ H m o3 H m o 7 / *7/3'

Figuur 2.3 geeft een voorbeeld van uitwerking van de golfoverslagformules. De dimensieloze golfoverslag (logaritmische ordinaat) is uitgezet in functie van de brekerparameter £o(abscis).

H o o fd stu k 2 . G o lfoverslag b ij ze ed ijken 20

D rie lijn e n w o rd e n w eergegeven v o o r d r ie v e rsc h ille n d e re la t ie v e k ru in h o o g te s h k/JIm O (één -,

tw e e e n d rie rn u a l ee n g o lfh o o g te b o v e n S W L ). In h e t v o o rb e e ld v a n iig u u r 2 .3 w o rd e n a lle

in v lo e d s fa c to re n g e lijk g e s te ld a a n 1 (g la d e n r e c h t ta lu d , b ij lo o d re c h te g o lfuanvu l z o n d e r

v e r t ic a le w a n d o p d e k ru in ) .

0 0 .5 1 \ S 7 9 3 3 X » 4S if < c r p j :* m r! ? r lg

F i g u u r 2 .3 : G o lfo v erslag a is fu n c tie van de b re k e rp a ra m e te r h ij e e n ta lu d v a n 1:3

M e rk o p d a t h e t o v e rs la g d e b ie t b ij b re k e n d e g o lv e n k le in e r is d a n b ij n ie t-b re k e n d e g o lven .

D e o o rz a u k h ie rv a n lig t in h e t fe i t d a t g o lv e n a a n e n e rg ie (g o lfh o o g te ) v e rlieze n t i jd e n s h e t

b reken .

T e b e s c h o u w e n o n z e k e r h e d e n

E n e rz ijd s is e r e e n o n z e k e rh e id o p d e fo rm u le , a n d e rz ijd s o p d e g o lfk a ra k te r is tie k e n .

D e b e t ro u w b a a rh e id v a n fo rm u le (2 .7 ) w o rd t g eg e v en d o o r d e coëffic iën t -1,75 o p t e v a t te n a is

n o rm a a l v e rd e e ld m e t -1,75 a i s g e m id d e ld e w a a rd e e n e e n s ta n d a a rd a fw ijk in g v a n 0 ,5 . Idem

v o o r h e t im o d m u m b ij fo rm u le (2 .8 ) w a a rb i j 2 ,6 h e t g e m id d e ld e is e n 0 ,3 5 d e s ta n d a a rd a fw ij

k ing .

B e la n g rijk e p a r a m e te r s v o o r h e t b e re k e n e n v a n d e o v e rs la g d e b ie te n z i jn d e g o lfh o o g te e n d e

g o lfp e r io d e . V o o r d e o n z e k e rh e id o p d e z e g o lfk a ra k te r is tie k e n w o rd t ee n s ta u d jia rd a fw ijk in g

v a n 3 % o p a a n g e n o m e n . D eze k a ra k te r is t ie k e n h e b b e n e e n n o rm a le v e rd e lin g .

2 . 5 . 2 F a c t o r e n

G o l f s t c i lh c id (so )

G o lfs te ilh e id w o rd t g ed e fin ie e rd a is h e t v e rb a n d tu s s e n d e g o lfh o o g te H mo e n d e g o lf le n g te

Lo:

S O = n m a / L o 1 - ] (2 .9 )

H o o fd s tu k 2 , G o lfoverslag b ij ze ed ijken 21

M et:

L o = g - 2m-i,o2/2 • ir H (2-10)

D ez e p a r u m e te r m a a k t ee n o n d e rsc h e id tu s s e n z e e g a n g e n d e in in g . ( P a r a g r a a f 2 .2 ) G o lv en

m e t e e n s te ilh e id v a n so = 0 ,0 1 w o rd e n g e a sso c ie e rd m e t z e e g a n g , g o lv e n m e t s te i lh e d e n

tu s s e n so = 0 ,0 4 e n 0 ,0 6 m e t d e in in g .

M e rk o p d a t d e in in g e v e n e e n s ee n la g e g o lfe te ilh e id k a n hebl>en a i s d e go lven o p ee n o n d ie p

v o o r la n d b re k e n . D o o r g o lfb re k in g v e r a n d e r t d e g o lfp e r io d e n a g e n o e g n ie t , m a a r v e rm in d e r t

d e g o lfh o o g te .

B r e k e r p a r a m e t e r (fo)

D ez e w o rd t g ed e fin ie e rd ais:

io = ta l> £ = M e t o d e h e llin g v a n h e t t a lu d a a n d e z e ek a n t. | - ) (2 .11)V H , n o / L o

H e t b re k e n vjin d e g o lv e n is a fh a n k e lijk v a n d e c o m b in a t ie v a n d e g o lfs te ilh e id en d e he lling

v a n h e t t a lu d . F ig u u r 2 .4 to o n t d e v e rsc h ille n d e s o o r te n g o lfb re k in g a fh a n k e lijk v a n d e w a a rd e

vun d e b r e k e rp a ra m e te r . B ij io > 2 à 3 w o r d t v e ro n d e rs te ld d a t d e g o lv e n n ie t b rek e n , voo r

i < 2 à 3 b re ite n d e g o lv e n wel.

F i g u u r 2 .4 : Brekingsvorm eu

o S c h u im e n d e b re k e rs (E : S p ill in g w a v es) k o m e n v o o r o p v la k k e s tr a n d e n . E r o n ts t a a t

e e n sc h u im li jn la n g s d e g o lfk a in d ie ee n d u n n e la a g s c h u im o v e r ee n a a n z ie n li jk e le n g te

achterlaat.

• O v e r s to r te n d e b re k e rs (E : P lu n g in g w a v es) t r e d e n o p b ij s te i le re s t r a n d e n . D e go lfkam

k r u l t o m e u b re e k t p lo ts e lin g , e r o n t s t a a t e e n w a te rg o rd ijn .

H o o fd s tu k 2 . G o lfo versla g b ij zeed ijken 22

o O p lo p e n d e b re k e rs (E : S u rg in g w a v e s ) t r e d e n o p la n g s n o g s te i le re k u s te n . E r is g een

k ru lle n d e ffe c t z o a ls b i j o v e r s to r te n d e b re k e rs o m d a t d e te e n v a n d e g o lf e e rd e r o p h e t

s t r a n d i s e n d e g o lfk am n ie t k a u o p k ru lle n e n o m v a lle n .

F i g u u r 2 .5 : V an lin k s n a a r re ch ts : S ch u im en d e , o v e rs to r te n d e e n o p lo p en d e b rekers

V r ij e k r u in h o o g t e (i?P o f h k )

D it is d e a f s ta n d v a n h e t z e e n iv e a u t o l h e t p u n t o p d e k ru in w a a r h e t o v e rs la a n d w a te r n ie t

la n g e r z e e w a a r ts t e r u g k a n s tro m e n . D it i s e c h te r n ie t s te e d s h e t h o o g s te p u n t o p d e k ru in ,

z o a ls z i c h tb a a r is in f ig u u r 2 .6 .

F i g u u r 2 .6 : V rije k ru in h o o g te

C o r r e c t ie f a c t o r v o o r d e p e r m e a b i l i t e i t e n r u w h e id v a n d e d i jk ( 7 / )

D e m e e s te z e ed ijk en z i jn a a n d e z e e z ijd e b e d e k t m e t g r a s , a s f a l t o f b e to n . D e c o r re c tie fa c to r 7 /

w o rd t v o o r d e z e o p p e rv la k te la g e n g e lijk g e s te ld a a n 1 , in d ie n d e s ig n if ic a n te g o lfh o o g te g ro te r

is d a n 0 ,7 5 m . C o r re c tie fa c to re u v o o r d e o p p e rv la k tc ru w h c id v a n d e m e e s t v o o rk o m en d e

b e d e k k in g e n w o rd e n in d e t a b e l 2.1 w eergegeven .


T a b e l 2 .1: C or ree t iefac t oren van ruwheid voor de meest voorkomende bedekkingen

Referentietype 7 /

Beton 1

Asfalt 1

Dichte betonblokken 1

Gras 1

Vilvoordse steen 0,85Basalt 0,9Haringman 0,9Fixtone, open steenasfalt 0,9Armorflex 0,9Kleine blokjes over 1/25 van het oppervlak 0,85Kleine blokjes over 1/9 van het oppervlak 0 , 8

1 /4 van steenzetting 10 cm omhoog 0,9Ribbels (optimale afmetingen) 0,75Breuksteen, twee lagen dik 0,55Breuksteen, een enkele laag 0,7

Bij een golfhoogte kleiner dan 0,75 m en bij andere specifieke gevallen wordt verwezen naar de norm.

Correctiefactor voor schuine golfaanval (7^)

Slechts weinig onderzoek is uitgevoerd naar de invloed van schuine golfaanval omwille van de complexiteit en de hoge kosten van de proefopstellingen. Er wordt een onderscheid gemaakt tussen langkammige en kortkammige golven. Kortkammige golven worden gekarakteriseerd door het niet evenwijdig zijn van de schuimkoppen, maar door hun verspreiding rond de voortplantingsrichting van de golf. Niettegenstaande golven tijdens een storm kortkammig zijn, werden vooral langkammige golven beproefd.

De algemeen geldende formule is:

I ß = ^ [ - ] (2.12)Qß=0°

Met de hoek van golfaanval, /3, die gedefinieerd wordt ais de hoek die de voortplantingsrichting van de golven maakt met de normaal van de lengte-as van de dijk. Loodrechte golfaanval wordt dus gegeven door ß = 0 °.

H o o fd stu k 2 . G o lfoverslag b i j ze ed ijken 24

F i g u u r 2 .7 : H oek v a n g o lfaan v a l 0

P ra k t is c h g e z ie n s t e l t d e n o r m v o lg e n d e fo rm u les v o o r b i j k o r tk a m m ig e golven:

7 0 = 1 - 0 , 0 0 3 3 • U l V oor: 0 ° < 0 < 80° [ - ) (2 .13)

7 0 = 0 ,7 3 6 V oor: \ß \ > 8 0 ° [ - ] (2 .1 4 )

O n d e rz o e k ( S c h ü t t r u m p f et a l., 2 0 0 3 ) b ra c h t a a n h e t lic h t d a t d e r e d u c t ie v a n go lfo v erslag

o v e rsc h a t w o rd t v o o r g o lfaa n v a l o u d e r k le in e h o e k e n . D e in v lo e d v a n d e g o lf r ie h tin g k a n zelfs

v e rw a a rlo o sd w o rd e n v o o r h o e k e n k le in e r d a n 2 0 ° ( 7 ^ = 1 ) . V o o r 8 0 ° < \fl\ < 110° r a a d t de

n o r m a a n e e n c o r re c tie v a n H ml) e n Tm - i ß t o e t e p a s se n .

C o r r e c t ie f a c t o r v o o r e e n b e r m ( 7 /,)

E e n b e r m re d u c e e r t d e go lfo v erslag . D e c o r re c tie fa c to r 7 /, v o o r e e n b e rm is:

76 = 1 — r 6 ■ (1 — rdb) V o o r: 0 , 6 < 7 6 < 1 H (2 .15)

r 6 = H — H (2 .16 )L j f í c m i

M e t L ß tTtn d e h o r iz o n ta le le n g te tu s s e n tw ee p u n te n o p d e h e llin g , h e t e e r s te p u n t H mo o n d e r

h e t m id d e n v a n d e b e r m , h e t tw e e d e H mo e rb o v e n .

Tdb = 0 ,5 — 0 , 5 eo s( t t - b ) v o o r e e n b e r m b o v en h e t z e e n iv e a u (2 .17)«u2 %

r,ib = 0 ,5 - 0 ,5 c o s ( t t - — ^ — ) v o o r e e n b e r m o n d e r h e t z e e n iv e a u (2 .1 8 )¿ • «m0

m et:

o df, d e g e m id d e ld e h o o g te v a n d e b e r m te n o p z ic h te v a n h e t ze en iv ea u

0 7?h2% d e h o o g te te n o p z ic h te v a n h e t ze e n iv e a u d a t d o o r 2 % v a n d e g o lv e n o v e rsc h re d e n

w o rd t

H o o fd s tu k 2 . G o lfo versla g b ij ze ed ijken 25

o f M d lh 0 e n d h o tg h l d , o f borni

( b ) C a l c u l a t i o n o f b a « m l . n g t f i

10

F i g u u r 2 .8 : C o rre e tie fa c to r v o o r e e n b e rm

M e rk o p d a t = 0 in d ie n h e t ze en iv ea u s a m e n v a lt m e t d e b e r m e n d a t rau = 1 v o o r b e rm e n

lig g e n d b u i te n h e t in v lo e d sg e b ie d . H e t in v lo e d sg e b ie d w o rd t b eg re n sd d o o r 2 • H mo o n d e r en

R „ 2% b o v en h e t ze en iv ea u .

C o r r e c t ie f a c t o r v o o r e e n v e r t i c a l e w a n d o p h e t t a lu d (7 «)

E n k e l in d ie n e r ee n s te i le o f v e r tic a le w a n d o p h e t ta lu d a a n w e z ig is , w o rd t e e n c o r re c tie fa c to r

7„ to e g e p a s t.

D e c o r re c t ie fa c to r v o o r ee n v e r t ic a le w a n d o p e e n ta lu d b e d r a a g t ~¡v — 0 .6 5 . B ij e e n ta lu d 1:1

is d e z e in v lo e d s fa c to r y v = 1 . V o o r e e n w a n d s te i le r d a n 1:1, m a a r n ie t v e r tic a a l, k a n w o rd e n

g e ïn te rp o le e rd :

7 * = 1 , 3 5 - 0 , 0 0 7 8 -Q uand H (2 .19)

w a a rb i j ctWand d e h o e k v a n h e t s te i le ta lu d i s in g ra d e n ( tu s s e n 4 5 ° b ij ee n 1:1 ta lu d e n 90°

b ij ee n v e r t ic a le w a n d ) .

2 . 5 . 3 I n v l o e d v a n ( z e e r ) o n d i e p v o o r l a n d

A is g o lv e n ee n o n d ie p v o o r la n d b e re ik e n , k u n n e n z e d o o r d e d ie p te b e p e rk in g b rek e n . In

p r in c ip e is d i t g u n s t ig , w a n t d e g o lfh o o g te b ij d e te e n v a n d e c o n s tru c t ie w o rd t d a a rd o o r

la g e r , e n d u s o o k d e go lfo v erslag . l i e t fen o m e e n v a n ee n o n d ie p v o o r la n d is e c h te r veel

c o m p le x e r.

E e n (zee r) o n d ie p v o o r la n d g a a t g e p a a rd m e t z w a a r b rek e n v a n g o lv e n z o d a t e r n au w e lijk s

m e e r s p r a k e is v a n e e n s p e c tr u m m e t e e n d u id e li jk w a a rn e e m b a re p ie k p e r io d e . E r o n ts t a a t

H o o fd s tu k 2 . G o lfo versla g b i j ze ed ijken 26

e e n p la tg e s la g e n s p e c tr u m m e t in t r o d u c t ie v a n la n g e g o lv e n ( F ig u u r 2 .9 ) . O m w ille v a n d i t

g ew ijz ig d s p e c t r u m is e r ee n a a n g e p a s te fo rm u le v o o r o n d ie p e v o o r la n d e n b e s c h ik b a a r o in

g o lfo v e rs la g t e b e re k e n e n . D e a lg e m e e n g e ld e n d e p ro b a b il is t is c h e fo rm u le (2 .7 ) k a n e e n g r o te

o n d e r s c h a t t in g v a n h e t o v e rs la g d e b ie t le v eren .

gc o w t r f van a e u ro c /o a .U l/ ig

I o *

'o t J l w f.otfm c Tinton

1s w i !

U t o i /1 j

H DA- r -

t ' 0.7 y — w f c r t v ü ï o

fcootlxidem /

8 5 10 15 2 0 25 J 0 >5. l í c a n c (m ! v a ia t d e r.ol‘,-.cncrjtor

- 0.001

t 0.006-

£ 0.004-

I 0.002-y 0

puw tcn louti*1 A : c p r rfc llrl C -ip vv.ilt* B. n jJv c n w d c h e t vooiU rd C : n j » | d e t r e n v j n C r i i | k

- T -

1 J

F i g u u r 2 .9 : P la tg e s la g e n s p e c tru m b ij (z ee r) o n d ie p v o o rlan d

H e t o n d e rsc h e id tu s s e n e e n “n o rm a a l” e n ee n (zeer) o n d ie p v o o r la n d is n ie t e e n d u id ig t e

d e f in ië re n . H e t T ec h n isc h R a p p o r t v o o r g o lfo p lo o p e n g o lfo v ers la g b ij d i jk e n s p re e k t van

o n d ie p e v o o r la n d e n a is d e g o lfh o o g te g e m e te n a a n d e te e n v a n d e d i jk a fg e n o m e n is m e t 50%

à 60% v a n d e g o lfh o o g te o p d ie p e r w a te r , d a a r w a a r d e g o lv e n n o g n ie t b re k e n , (v a n d e r

M e e r , 2002)

H et g e v o lg v a n (zeer) o n d ie p e v o o r la n d e n is d a t b ij r e la t ie f flauw e ta lu d s (flauw er d a n 1:2 ,5)

e r g ro to w a a rd e n van d e b r e k e rp a ra m e te r w o rd e n g ev o n d e n . D e b r e k e rp a ra m e te r is b ijg ev o lg

ee n g o e d e in d ic a to r v o o r h e t o n d e rsc h e id tu s s e n n o rm a le e n (zee r) o n d ie p e v o o r la n d e n . V oor

io > 7 g e ld t v o lg e n d e a a n g e p a s te g o lfo v e rs la g fo rm u le v o o r (zee r) o n d ie p e v o o rlan d e n :

hk 1s /n ^ m o '

= 10c • e x p ( —# m 0 7 / ' 7 / r ( 0 , 3 3 + 0 ,0 2 2 <o)

(2 .2 0 )

In b o v e n s ta a n d e fo rm u le is c e e n n o r m a a l v e rd e e ld e s to c k a s l m e t e e n g e m id d e ld e v a n -0 ,9 2 e n

ee n s ta n d u a rd a fw ijk in g v a n 0 ,2 4 . M e rk o p d a t h e t b e re k e n d e o v e rs la g d e b ie t m e t fo rm u le (2 .2 0 )

n ie t k le in e r m a g z i jn d a n d e w a a rd e b e re k e n d m e t fo rm u le (2 .7 ) . E r i s ee n o v e rg a n g sg e b ie d

v o o r 5 < i o < 7 w a a r tu s s e n h e t lo g a r i tm e v a n q l in e a ir g e ïn te rp o le e rd m o e t w o rd e n , (v a n d e r

M e e r , 2002)


2.6 B rede dijken

Het domeingebied van de norm beperkt zich tot overslag bij relatief smalle dijken (3 m breedte). De norm vermeld een lineair verband tussen het overslagdebiet aan de buitenkruinlijn en het overslagdebiet op een afstand x van deze lijn. Het toepassingsgebied van deze formule is beperkt tot 25 m verwijderd van de buitenkruinlijn. Deze formule wordt echter in vraag gesteld, omwille van het te klein toepassingsgebied, het lineair karakter van het verband en het gering onderzoek naar het fenomeen overslag bij brede dijken. Het doei van deze thesis is het onderzoeken van de reductie van golfoverslag bij brede dijken. Er wordt gecontroleerd of het lineair verband in de norm strookt aan het verband bekomen uit de proeven.

De Belgische kust wordt gekenmerkt door een hoog aantal brede dijken, waarbij de dijk aan de kust van Oostende ais model kan genomen worden. De Zeedijk van Oostende wordt nagebouwd op schaal om zo de overslag bij brede dijken te bestuderen. In hoofdstuk 3 wordt dit schaalmodel en de hydraulische randvoorwaarden gedetailleerd beschreven.

H oofdstuk 3

Fysisch schaalm odel

3.1 Inleiding

Dit hoofdstuk bespreekt het ontwerp van het fysisch schaalmodel. De Zeedijk in Oostende, het typevoorbeeld voor de Vlaamse Kust, wordt gemodelleerd in de kleine golfgoot in het Waterbouwkundig Laboratorium in Borgerhout (WLB). Een gedetailleerde bespreking van de golfgootkarakteristieken alsook de sturing van de golfopwekking wordt teruggevonden in paragraaf 3.2. Paragraaf 3.3 behandelt het ontwerp van het fysisch schaalmodel. De bepaling van de hydraulische en geometrische randvoorwaarden van de Zeedijk in Oostende komt er eveneens aan bod. Na een theoretische bespreking van verschaling, wordt deze theorie toegepast op de bekomen randvoorwaarden. Hierbij dient rekening gehouden te worden met de beperkende afmetingen van de golfgoot. De variërende parameters worden opgesomd in paragraaf 3.4. De meetmethode, de gebruikte meettoestellen, inclusief ijking, worden uiteengezet in paragraaf 3.5. Tenslotte onderzoekt paragraaf 3.6 de optimale golfkarakteristieken, waarmee de proeven gedraaid worden.

3.2 2D -G olfgoot

De experimenten worden uitgevoerd in een 2D-golfgoot in het Waterbouwkundig Laboratorium te Borgerhout (WLB). De voornaamste golfgoot-karakteristieken zijn:

o Lengte van de golfgoot: ongeveer 32 m

o Hoogte golfgoot: 0,86 m

o Breedte golfgoot: 0,70 m

28

H o o fd stu k 3 . F y s isc h sc h a a lm o d e l 29

F ig u u r 3 .1 : 2D-Golfgoot

O p h e t e in d e v a n d e g o lfg o o t b e v in d t z ich e e n g o lfg e n e ra to r . H e t v e r t ic a le g o lfsc h o t h e e f t ee n

b re e d te v a n 0 ,6 7 m e n ee n to ta le h o o g te v a u 0 ,7 5 m . H e t g o lfsch o t w o rd t h y d ra u lisc h a a n g e

d re v e n d o o r ee n c o m p u te r g e s tu u rd e z u ig e r -c ilin d e r c o m b in a tie , z o d a t h e t g o lfsc h o t n ag e n o eg

v e r t ic a a l b li j f t t i jd e n s d e p ro e f . H e t s tu r in g s p ro g r a m m a “W L W A V E " la a t to e zow el s tu r in g

a i s m e tin g v ia 6cn c o m p u te r u i t t e v o e re n . S tu r in g g e b e u r t a a n d e h a n d v a n v ie r v o o ra f

a a n g e n ia a k te s tu r in g s b e s ta n d e n : ee n re g e lb e s ta n d , ee n p ro e fb e s ta n d , e e n t i jb e s ta n d e n een

lo g b e s ta n d . D e m e tin g e n w o rd e n w eg g esch rev en in d r ie te k s tb e s ta n d e n . B ijla g e A to o n t

d e z e ze v en b e s ta n d e n in d e ta i l v o o r ee n p r o e f m e t w a te rp e il + 7 m T A W e n e e n s ig n ific a n te

g o lfh o o g te v a n 1 ,5 m . W L W A V E k a n d r ie ty p e s g o lfp a tro n e n g e n e re ren :

o R e g e lm a tig e g o lv e n

o P ie rso n -M o sk o w itz s p e c tr u m

o JO N S W A P s p e c tru m

E en p o m p s y s te e m e n v lo t te r z ijn aa n w ez ig o m h e t w a te rp e il t e re g e le n e n d e g o o t t e v u llen .

H o o fd s tu k .i. F ys isch sc h a a lm o d e l 30

F ig u u r 3 .2 : G olfschot en pom psysteem

3.3 O ntwerp schaalm odel

3 . 3 . 1 B e p a l i n g h y d r a u l i s c h e r a n d v o o r w a a r d e n i n O o s t e n d e

D e V la a m se K u s t i s o n d e rv e rd e e ld in s e c tie s . M in s te n s é é n d w a rsp ro fie l is u i tg e w e rk t voo r

e lk v a n d e z e s e c tie s . D e p ro fie le n , o p g e s te ld a a n d e h a n d v a n v ro e g e re m e e tg e g ev e n s van

o n d e r a n d e r e A fd e lin g K u s t , b e g in n e n o p d e “-5 m li jn ” ( p la a t s w a a r d e z e e b o d e m o p 5 in

d ie p te lig t te n o p z ic h te v a u T A W -n u ln iv e a u ) e n w o rd e n d o o rg e tro k k e n to t v o o rb ij d e e e r s te

d u in e n r i j . D e d ie p w a te r r a a d v o o rw a a rd e n w o rd e n v e r ta a ld n a a r d e -5 m T A W lijn m e t b e h u lp

v a n S W A N 2D .

D e h y d ra u lisc h e r a n d v o o rw a a rd e n d ie m o e te n o p g e le g d w o rd e n z ijn :

o D e g o lfh o o g te I l s a a n d e te e n v a n d e d i jk [m]

o D e g o lfp e r io d e T m _ i i0 a a n d e te e n v a n d e d i jk [s]

o H e t w a te rp e il h |m]

In S W A N -1 D w o rd t h e t k u s tp ro f ie l v a u O o s te n d e g e m o d e lle e rd v a n d e -5 m T A W lijn t o t a a n

d e te e n v a n d e d ijk . N a b e re k e n in g z ijn d i t d e h y d ra u lis c h e ra n d v o o rw a a rd e n :

o H a = 4 , 7 m

° r m_ i.0 = 9,5.s

o h = 9 ,9 m

Hoofdstuk 3. Fysisch schaalmodel 31

De bovenstaande randvoorwaarden gelden voor een waterstand van +8 m TAW op 360 m afstand van de teen van de dijk.

Ais maximaal voorkomende golfhoogte wordt twee maal de significante golfhoogte genomen. Dit is een veilige benadering van de maximale golfhoogte, aangezien uit de Rayleigh-verdeling volgt dat Hmax = 1,87-Hg . De golfhoogte voor ontwerp van het schaalmodel bedraagt dus9,4 m. Deze vormen in combinatie met bovenstaande hydraulische randvoorwaarden de basis voor het ontwerp van het schaalmodel.

De geometrische randvoorwaarden in Oostende volgen uit bovenvermelde dwarsprofielen:

o Aanloophelling 1:11

o Voorland 1:100 to t 1:50

Er is geen berm aanwezig in het talud.

3 .3 .2 V ersehaling: T h eoretisch

De extrapolatie van de resultaten van de pilootproeven naar de werkelijkheid alsook het afleiden van algemene wetmatigheden uit voorgaande proeven vereist de kennis van hydraulische modelwetten, die weergeven wanneer twee stromingen “gelijkvormig zijn”.

De theorie van de dynamische gelijkvormigheid laat de omrekening toe van de karakteristieke waarden van een stroming in een schaalmodel naar een gelijkvormige stroming in de werkelijkheid en vice versa.

Indien de stromingen in model en werkelijkheid dezelfde schaalverhouding hebben voor de kinematische grootheden, lengte (L ) en tijd (T) zijn de twee vloeistofbewegingen dynamisch gelijk vormig. Een bijkomende voorwaarde eist het bestaan van een constante verhouding tussen de stromingskarakteristieken (Froude- en Reynoldsgetal) in twee homologe punten van zowel model ais werkelijkheid. (Verdonck, 1997)

De toepassing van de theorie van de dynamische gelijkvormigheid, bij stromingen met een vrij oppervlak resulteert in volgende schaalfactoren:

• Talud 1:2,35

5/2

(3.1)

Met index w staande voor de werkelijkheid en index m voor het model.

H o o fd s tu k F y s isc h sc h a a lm o d e l 32

3 . 3 . 3 V e r s c h a l i n g : t o e g e p a s t o p 2 D - g o l f g o o t m e t h y d r a u l i s c h e r a n d v o o r

w a a r d e n

U itg a a n d e v a n d e g e o m e tr is c h e e n h y d ra u lis c h e r a n d v o o rw a a rd e n , s a m e n m e t d e g o lfgoo t-

k a ra k te r is t ie k e n , w o rd t ee n p a s s e n d e s c h a a lfa c to r g e z o c h t. D ez e w o rd t b e k o m e n in d ie n d e

m a x im a le s c h o tv e rp la a ts in g n ie t o v e rsc h re d e n w o rd t e n in d ie n d e g e w e n s te g o lv e n k u n n e n

opgew ekt, w o rd e n in h e t s c h a a lm o d e l. D e r e a l is a t ie v a n d e n o d ig e w a te r d ie p te m o e t ev e n ee n s

m o g e lijk z i jn , r e k e n in g h o u d e n d e m e t d e b e p e r k te h o o g te v a n d e go lfg o o t.

P o g i n g 1 : S c h a a l f a c t o r 2 0

T o e p a ss in g v a n d e v e rsc h a lin g s fo rm u le s (3 .1 ) geeft:

o a a = 20

«> H n u ix /2 0 = 0 ,4 7 m

o T m _ 1,0/ v / 2ÏÏ = 2 ,1 2 s

o h = 9 , 9 / 2 0 = 0 ,4 9 5 m

E e n m a x im a le s c h o tv e rp la a ts in g v a n 0 ,3 0 m im p lic e e r t b ijg e v o lg ee n v e rh o u d in g g o lfh o o g te /-

s c h o tv e rp la a ts in g v a n 1 ,5 7 ( = 0 ,4 7 /0 ,3 0 ) . D e b ijh o re n d e w a te rd ie p te w o rd t a fg e lezen u i t

o n d e r s ta a n d e g ra f ie k e n b e d r a a g t 1 ,8 m . D a a r d e g o lfg o o t s le c h ts 0 ,8 6 m h o o g is , d r in g t ee n

a n d e r e v e rsc h a lin g s fa c to r z ich op.

F ig u u r 3 .3 : Biésel transferfunctie to eg ep asl m e t schaalfactor 20

H o o fd s tu k S . F y s is c h sc h a a lm o d e l 33

P o g i n g 2 : S c h a a l f a c t o r 3 0

T o e p a s s in g v a n d e v c rsc h a lin g s fo rm u le s (3 .1 ) g ee ft:

o a * = 30

° H m a x J 3 0 = 0 ,3 1 m

O T m _ lt0/ y/3Q = 1 ,7 3 s

o /» = 9 ,9 /3 0 = 0 ,3 3 m

D e g o lfg o o t h e e f t e n k e le b e p e rk e n d e f a c to re n w a a rm e e re k e n in g g e h o u d e n m o e t w o rd e n , w a a r

o n d e r d e m a x im a le s c h o tv e rp la a ts in g en d e h o o g te v a n d e go lfg o o t.

D e m a x im a le s c h o tv e rp la a ts in g b e d r a a g t 0 ,3 0 m , w a a ru i t d e v e rh o u d in g g o lfh o o g te /s c h o tv e r-

p la a ts in g v o lg t 1 ,033 ( = 0 ,3 1 /0 ,3 0 ) . U i t f ig u u r 3 .4 b l i jk t d a t d e n o d ig e w a te rd ie p te in d e

g o lfg o o t 0 ,6 ín d ie n t t e z i jn . D ez e w a te rd ie p te v o ld o e t a a n d e k a ra k te r is t ie k e g o lfg o o th o o g te

( 0 ,6 m < 0 ,8 6 m ) . E r r e s t n o g 0 ,2 6 m to t d e r a n d v a n d e g o lfg o o t in d ie n e e n w a te r d ie p te

v a n 0 ,6 ra g e h a n te e rd w o rd t . D e b e p e rk e n d e f a c to r s t e l t d a t e r e e n m a x im a le g o lfh o o g te (in

m o d e l) v a n 2 • 0 ,2 6 m = 0 ,5 2 m o p g e w e k t kím w o rd e n . D ez e g o lfh o o g te is ee n s t u k g ro te r

d a n d e m a x im a le o n tw e rp g o lfh o o g te v a n 0 ,3 1 m . H ie ru it w o rd t g e c o n c lu d e e rd d a t d e g o lf

g o o th o o g te g e e n l im ite re n d e fa c to r v o o r h e t s c h a a lm o d e l is. D e s ig n if ic a n te g o lfh o o g te H s

b e d r a a g t b ijg ev o lg 0 ,1 5 5 m ( = 0 ,3 1 /2 ) .

F ig u u r 3 .4 : Biéscl tran sfe rfu n c tic to eg ep ast m et schaalfactor 3U

H o o fd s tu k 3 . F y s isc h sch a a lm o d el 34

D e s c h a a lfa c to r v o o r re sp e c tie v e lijk d e p e r io d e e n h e t d e b ie t w o rd t, n a to e p a s s in g v a n d e

fo m u le s (3 .1 ):Of = \/3 Ö = 5 ,5

c q — 3 0 5/>2 = 4 9 2 9 ,5

3 . 3 . 4 C o n t r o l e l e n g t e p r o f i e l v a n d e g o l f g o o t

V erv o lg en s w o rd t g e c o n tro le e rd o f d e g o lfg o o t v o ld o e n d e la n g is o n i h e t m o d e l n ie t s c h a a lfa c to r

3 0 e r in t e p a s s e n . O m w ille v a n g o lfo n tw ik k e lin g m o e t d e a f s ta n d tu s s e n h e t g o lfsch o t e n d e

in p la n t in g v a n h e t v o o r la n d im m e rs v o ld o e n d e g r o o t z ijn . B o v e n d ie n is o o k d e le n g te v a n h e t

v o o r la n d v a n b e la n g o m d e r e a l i te i t a a n d e te e n v a n d e d i jk z o g o e d m o g e lijk t e b e n a d e re n .

F ig u u r 3 .5 to o n t h e t lan g sp ro fie l v a u h e t g o lfm o d e l.

H e t w a te rp e il v a n 0,G0 m is g eg e v en . D e w a te rd ie p te o p ee n a f s ta n d v a n 3 6 0 m v a n d e b u i

te n k ru in l i jn b e d r a a g t 9 ,9 m . I n m o d e l w o rd t d i t 0 ,3 3 m w a te r d ie p te , z o d a t e r e e n h o o g te

v a n 0 ,2 7 m o v e rb lijf t o m o p t e v u lle n m e t c h a p e . I ii h e t m o d e l w o rd t ee n a a n lo o p h e llin g

a a n g e b ra c h t v a n 1:11 z o d a t h e t g o lfsp e c tru m s le c h ts m in im a a l v e r a n d e r t . H e t a c h te rlig g e n d e

v o o r la n d i s g ek e n d u i t h e t d w arsp ro fie l en w o rd t in h e t g o lfm o d e l g e sc h e m a tise e rd . O o k h e t

ta lu d , m e t (m o d e l)k ru in h o o g te 0 ,6 2 4 in , i s gekend .

i

F i g u u r 3.5: Langsprofiel golfgoot

3.4 O ntwerp proevenreeks

O m d a t m e e tg e g e v e n s o p v e rsc h ille n d e a f s ta n d e n v a n d e b u i te n k ru in l i jn b e s c h ik b a a r m o e te n

z i jn , w o rd t g e o p te e rd v o o r ze s d iv e rse m e e tp u n te n . E é n m e tin g w o rd t t e r h o o g te v a n d e

b u i te n k ru in l i jn g e n o m e n e n d e o v erig e o p re sp e c tie v e lijk 15 m , 30 m , 60 m , 120 m e n 180 m

w erk e lijk e a f s ta n d v a n d e b u i te n k ru in l i jn . D e h e llin g sh o e k o v a n d e k r u in v a n d e d i jk e n d e

ru w h e id v a n d e k ru in b e d e k k in g e isen n e t a i s d e b r e e d te v a n d e k r u in ee n b e la n g r ijk e r o l o p .

D e h e llin g sh o e k v a r ie e r t in d r i e s ta p p e n , v a n oq (h o r iz o n ta a l) o v e r a i (h e ll in g 0,416%) to t

o 2 (h e ll in g 0,833%). D e ru w h e id w o rd t o v e r d e g e h e le p ro e v e n re e k s c o n s ta n t g eh o u d e n . Ais

b e d e k k in g w o rd t g e o p te e rd v o o r e e n g la d d e g la s p la a t , w a t le id t t o t e e n o v e rs c h a tt in g v a n d e

w erk e lijk h e id . H e t g o lfk lim a a t d a t d e d i jk b e r e ik t , b e ïn v lo e d t e v e n e e n s h e t o v e rs la g d eb ie t.

C o n fo rm h e t p r in c ip e v a n d e s u p e re to rm ( p a r a g r a a f 1 .5) w o rd t e e n w a te rp e il v a n + 7 m T A W ,

Hoofdstuk 3. Fysisch schaalmodel 3 5

+7,5 m TAW en +8 m TAW beproefd. De significante golfhoogte en golfperiode karakteriseren de invallende golven. De optimale waarden van deze parameters worden bepaald in volgend hoofdstuk.

3.5 Ontwerp m eetin sta lla tie

Het overslagdebiet moet continu worden opgevangen en opgemeten. Een opvangbak, opgehangen aan drie krachtenmeters, maakt deze continue registratie mogelijk. Rondom de opvangbak wordt een droogdok gebouwd, ter verhindering van de Archimedeskracht op de opvangbak.

Bij een hoger overslagdebiet geldt een andere werkwijze, waarbij niet meer continu geregistreerd wordt met behulp van de krachtenmeters. Het droogdok fungeert ais opvangbak. Het waterniveau in het droogdok wordt vóór de start en na afloop van de proef gemeten met behulp van de meetnaald (nauwkeurigheid: 0,1 mm). Het overslagdebiet wordt vervolgens berekend uit de afmetingen van het droogdok, het watemiveauversehil en de tijdsmeting. Deze werkwijze is echter minder nauwkeurig dan deze met krachtenmeters. Hier wordt dieper op ingegaan in hoofdstuk 4.

Het droogdok heeft volgende binnenafmetingen:

o Lengte: 1,008 m

• Breedte: 0,651 m

® Hoogte: 0,537 m

Het droogdok wordt niet rechtstreeks op de bodem van de golfgoot geplaatst. Onder het droogdok worden twee latjes geplaatst. Hierdoor ontstaat een opening, zodat het principe van communicerende vaten geldig blijft gedurende de proef. Tijdens de proef oefent het water een grote opwaarts gerichte Archimedeskracht uit op het droogdok.

F A rch ~ P ' 9 ' ^ verp laa tst

= 999 ~ -9 ,8 1 ^ -0,328 m3 má s

« 3216N

Dit levert een tegengewicht op van ongeveer 330 kg.

De zwaarste superstorm die beproefd wordt (gekarakteriseerd door een +8 m TAW-peil en golven met een significante golfhoogte van 1,5 m), levert op werkelijke grootte een overslagdebiet per strekkende meter aan de kruin van grootteorde 10001/s m. Deze waarde kan bekomen worden na invoer van de hydraulische randvoorwaarden aan de teen van de dijk samen met


invoer van het dwarsprofiel te Oostende in het programma PC-overslag. De verschalingsfactor voor een debiet per strekkende meter (toegepast op schaalfactor 30) is:

a s3/2 = 303/2 = 164,32

Bovenstaande superstorm geeft een overslagdebiet van ongeveer 61/s per strekkende meter (1000/164,32 « 6) in het schaalmodel. De golfgoot heeft een breedte van 0,7 m. Randeffecten kunnen verwaarloosd worden aangezien slechts gemeten wordt in de middenzone (met breedte 0,5 m) van de golfgoot.

De meetinstallatie in het schaalmodel moet in staat zijn een overslagdebiet met grootorde 31/s (per halve meter) te verwerken. In praktijk bedraagt het maximale overslagdebiet slechts 1,81/s per halve meter (zie resultaten in hoofdstuk 4).

De tijdsduur van de proeven wordt arbitrair gekozen op 1700 s, overeenstemmend met ongeveer 1000 invallende golven aan de kruin. Gevolg is dat tijdens een proef maximaal 3000 liter opgevangen zal worden. Aandacht dient enerzijds uit te gaan naar de waterdaling gedurende de proef, deze moet immers binnen tolereerbare grenzen blijven. Anderzijds mag de opvangbak zo weinig mogelijk geledigd worden, omdat de periode dat de pomp - merk Metabo (Type: TP 7000 S) - actief is, verloren tijd is. Belangrijk is ook dat er dan geen meetgegevens beschikbaar zijn waardoor het ogenblikkelijk overslagdebiet geschat moet worden.

H o o fd stu k 3 . F y s is c h sc h a a lm o d e l 37

F ig u u r 3 .6 : M eetinsta lla tie

E en h a rd e P V C b a k , b in n c n a fm e t in g 7 0 c m x 4 2 ,5 c m x 3 9 c m ( re sp e c tie v e li jk le n g te , b re e d te

e n h o o g te ) fu n g e e r t a is o p v a n g b a k (z ie f ig u u r 3 .6 ). D e k r a c h te n m e te rs ( p a r a g r a a f 3 .5 .2 )

k u n n e n e lk e e n n u t t ig e w a te r la s t v a n 2 0 k g o p n e m e n . D i t im p lic e e r t d a t m a x im a a l 6 0 lite r

u i t h e t sc h a a lm o d e l v e rw ijd e rd w o rd t . D e d a a r b i j h o r e n d e w a te rd a lin g is:

0 ,0 6 0 m 3¿ « 0 ,0 0 2 7 i i i (M o d c ld im e n s ie s )

± 3 2 • 0 , 7 m

0 ,0 0 2 7 m • 3 0 « 0 ,0 8 m { W e r k e l i j k h e id ) (3 .2 )

D e p o m p k a ra k te r is l ie k e n z i jn te ru g t e v in d e n in b ijla g e B . E e n o v e rs la g d e b ie t v a n 1 ,8 1 /s p e r

h a lv e m e te r le id t t o t e e n c o n s ta n te w e rk in g van d e p o m p g e d u re n d e d e g e h e le p ro e f (p ra k tijk :

d e p o m p p e r io d e is b e d u id e n d g r o te r d a n d e m e e tp e r io d e ) , r e s u l te re n d in h e t o n tb re k e n v a n

re le v a n te m e e tg e g ev e n s . D e w a a rd e v a u o n g e v e e r 0 ,9 1 /s p e r h a lv e m e te r g e ld t a is e m p ir isc h e

g re n sw a a rd e . O n d e r d e z e g re n sw a a rd e w o rd t g e re g is tre e rd m e t b e h u lp v a n k ra c h te n m e te rs .

3 . 5 .1 G o l v e n m e t e r s

I n t o t a a l w o rd t o p zes lo c a tie s la n g s het, d w arsp ro fie l d e lo k a le g o lfh o o g te g e re g is tre e rd in e t

b e h u lp v a n ee n tw e e d ra a d s -w e e rs ta i id s m e te r ( F ig u u r 3 .7 ) . N a a rm a te d e d ro g e le n g te v a n d e

H o o fd s tu k 3 . F y s is c h sch a a lm o d el 38

w e e rs ta n d s d ra d e n v e rk le in t (i.e . h i j h o g e re g o lv e n ), v e rh o o g t d e s p a n n in g . E r b e s ta a t d u s een

l in e a ir v e r b a n d tu s s e n d e g o lfh o o g te e n d e o p g e n ie te n s p a n n in g s w a a rd e . H e t s p a n n in g sv e r lo o p

n a b i j d e u ite in d e n v e r lo o p t e c h te r n ie t l in e a ir . E r w o rd t v o o r g ez o rg d d a t d e g o lfw erk in g n ie t

in d e z e zo n e o p tr e e d t . P r a k t is c h h o u d t d i t in d a t d e g o lfm e te rs o p d e ju i s te d ie p te m o e te n

g e p la a ts t w o rd e n .

F ig u u r 3 .7 : T w eedraads-w eerstandsm etcr toegepast ais golvenm eter

D e e e r s te d r i e g o lv e m n e te rs w o rd e n g e g ro e p e e rd in d e in lo o p z o n e (o p d ie p w a te r ) , re sp e c tie

v e lijk o p 3 ,200 m , 3 ,587 in e n 4 ,2 0 0 m v a n h e t g o lfsch o t. D e o v erig e d r ie w o rd e n g e p la a ts t o p

re sp e c tie v e lijk 0 ,8 6 7 m , 1 ,167 m e n 1 ,364 in a f s ta n d v a n d e b u ite n k ru in li jn . De p la a ts in g van

d e m id d e ls te g o lv e n m e te r a a n d e k r u in g e b e u r t c o n fo rm d e m e th o d e v a n G o d a . (G o d a , 2000)

V olgens G o d a w o rd e n d e g o lfk a ra k te r is tie k e n b e s t g e n o m e n o p ee n a f s ta n d , g e lijk a a n v ijf

k e e r d e g o lfh o o g te o p d ie p w a te r , v a n d e te e n v a u d e c o n s tru c t ie . D i t p r in c ip e is s le c h ts een

r ic h t l i jn d ie g eb lek en is u i t o n d e rz o e k . M e t d e m e th o d e v a n M a n s a rd e n F u n k e (M a n s a rd &

F u n k e , 1980) w o rd e n d e tu s s e n a f s ta n d e n tu s s e n d e g o lv e n m e te rs b e p a a ld . A a n d e h a n d van

d e c o r r e c te tu s s e n a f s ta n d e n is h e t m o g e lijk d e g o lfk a ra k te r is tie k e n in e e n w illek eu rig p u n t te

b e p a le n .

A lv o re n s h e t u itv o e re n v a n m e tin g e n d ie n t e lk m e e t in s tr u m e n t g e i jk t t e w o rd e n . T e r b e p a -


ling van de ijkingsconstanten acai en bcai wordt de spanning afgelezen met behulp van een meetbord. De bijhorende waterhoogte wordt gemeten met een meetnaald. Deze procedure wordt meerdere malen herhaald bij verschillende waterhoogtes. De ijkingsconstanten worden bepaald met volgend lineair verband:

y = CLcal ■ X + bcai (3.3)

Met y in [m], a^i in [m/Vj, x in [V], bcai in [m].

De ijkingsconstanten voor de golvenmeters zijn:

Tabel 3.1: Ijkingsconstanten golvenmeters

Golvenmeter Waterhoogte SpanningM [V]

Ijkingsconstanten

1 0.5393 0.01 0.6331 1.55 0.5831 0.70

acai = 0.06064272 bed = 0.53958356

2 0.5393 -0.17 0.6331 1.36 0.5831 0.53

aaü = 0.06127450 bcai = 0.55003595

3 0.5393 -0.21 0.6331 1.30 0.5831 0.46

acai = 0.06201130 bcai = 0.55312750

4 0.5393 -2.63 0.6331 0.49 0.5831 -1.15

acal = 0.03007171 bcai = 0.61814531

5 0.5393 -2.76 0.6331 0.29 0.5831 -1.30

acal = 0.03076435 bcal = 0.62382720

6 0.5393 -2.88 0.6331 0.21 0.5831 -1.41

&cal — 0.03036460 bcai = 0.62646253


G olv en m eter 1 G olvenm eter 2

§ 0.40 I

0 .20 -

0.00

y = 0.06064272X + 0.53956356 R -= 0.99961141

-3.0 -2.5 -2.0 -1.5 -1.0 -0.5 0.0 0.5 1 8 1.5 2.0 2.5 3.0

um

G olv en m eter 3

y = 0.06127450X + 0.55003595 Fe = 0.99988177

ï 0.S0

-3.0 -2.5 -2,0 -1 5 -1.0 -0.5 0.0 0,5 1.0 1 5 2 0 2 5 3 0

um

G olvenm eter 4

0,80

I 050 BI 0.40 x

0.20

0.00

---------------------------------------------------------------------------------------- 1.00y = 0.06201130x + 0.55312750

0.80 •

£ 0.60 «Bg 0.40 X

0.20

0.00

y = 0.03007171X + 0.61814531R^= 0.99928380 R: =029992700

-3.0 -2.5 -2.0 -1.5 -1.0 -0.5 0,0 0.5 1 0 1 5 2.0 2 5 3.0

um-3 0 -2 5 -2 0 -1.5 -1.0 -0.5 0.0 0 5 1 0 1 5 2.0 2 5 3,0

um

G olvenm eter 5

1.00y = 0.03076435* + 0.62382720

R- = 0.999816680.80

0.60

® 0.40

0.20

0.00-3.0 -2 5 -2.0 -1.5 -1.0 -0 5 0.0 0.5 1.0 1 5 2.0 2.5 3.0

um

1.00

0.80

= 0.60 B§ 0.40 - X

020 -I

080

G o lv e n m e te rsGrafiekgebied |

y = Q.G3038460X + 0.62646253 R~= 0.99989751

-3.0 -2 5 -2.0 -1,5 -1.0 -0.5 0 8 0.5 1.0 1.5 2.0 2 5 3,0

U (V J

Figuur 3.8: Ijldngsgrafieken golvenmeters

3 .5 .2 K rachtenm eters

Een aluminium frame met daarop drie krachtenmeters bevestigd, rust op de randen van de golfgoot. Een opvangbak wordt op drie punten via draadstaven bevestigd aan de krachtenmeters. De overgeslagen watermassa, opgevangen in de bak, wordt continu in de tijd gelogd. De krachtenmeters - merk Vishay (Type: model 1140) - hebben een meetbereik tot 30 kg (zie technische fiche in bijlage C). De meters zijn gebaseerd op het principe van doorbuiging. Naarmate er meer kracht overgedragen wordt op een meter, neemt de doorbuiging en de bijhorende spanning toe. Er bestaat een lineair verband tussen enerzijds de opgemeten spanning en anderzijds de kracht uitgeoefend op de meter.


De krachtenmeters worden dusdanig op het aluminium frame geplaatst, zodat elke krachtenmeter eenzelfde belasting opneemt bij het vollopen van de opvangbak. Zo wordt het meetbereik van de drie krachtenmeters optimaal benut.

Krachtenmeter 1 wordt aan de kop geplaatst op de symmetrieas van de opvangbak. Krachtenmeters 2 en 3 worden symmetrisch geplaatst op een afstand x verwijderd van krachtenmeter 1.

1 = 0,70m/

GX

\ / >

/ \S

2 r h i=?m r ;

Figuur 3.9: Rotatie-evenwicht rond krachtenmeter 1 ter bepaling van de onderlinge afstand van de krachtenmeters

In het ideale geval, ais Ra = Ru, worden de krachtenmeters gelijk belast. Het rotatie-evenwicht uitgewerkt rond punt A:

2 • Rb ■ x = G ■ 0,70/2

Met Rf, — 30 kg en G = 90 kg wordt de optimale afstand x = 0,525 m tussen de krachtenmeters gevonden. Niettemin bedraagt de tussenafstand op het frame 0,472 m, resulterend in een lagere belasting van de krachtenmeter op punt A.

Vooraleer over te gaan tot metingen wordt elke krachtenmeter afzonderlijk geijkt. De ijking gebeurt door gekende ijkingsmassa’s te plaatsen op de onbelaste krachtenmeters. Het lineair verband (formule 3.3) geldig bij de golvenmeters, is eveneens van toepassing bij de ijking van de krachtenmeters. Nu geldt echter: y in [kg], acai in [kg/V], x in [V] en bCJ1i in [kg].


T a b e l 3 .2 : Ijkingsconstanten krachtenm eters

Golvenmeter Massa

[kg]

Spanning[V]

Ijkingsconstanten

0.00000 0.001.01930 0.302.03847 0.603.05797 0.894.07715 1.195.09609 1.486.11534 1.777.13416 2.06

acai = 3.46449453 bcai = -0.02277245

0.00000 0.001.01930 0.292.03847 0.563.05797 0.824.07715 1.095.09609 1.366.11534 1.637.13416 1.89

= 3.77437650 Kai = -0.04262069

0.00000 0.001.01930 0.332.03847 0.643.05797 0.964.07715 1.275.09609 1.586.11534 1.897.13416 2.20

acai = 3.25125136 bcai = -0.03751495

H o o fd s tu k 3 . F y s isc h sc h a a lm o d e l 43

Ijking k rach ten m eter 1

8

7 y = 3 .4 6 4 4 9 4 53x - 0 .0 2 2 7 7 2 4 5 R2 = 0 .9 9 9 9 5 7 1 16

ê

01.50.0 0 .5 1.0 2.0 2.5

U(V)

Ijking k ra ch ten m eter 2876

? 4

2 321

0

y « 3.77437650X - 0 .04262069

R2 * 0.99986007

1.5 2.0 2.50.0 0 .5 1.0U(V)

Ijking k rach ton m oter 387

6

S 5 ■ « i 3

2

1

0

y = 3 .25125136X - 0 .03751495

R2 *: 0.99993141

1.51.0 2.0 2 5

U (V)

F ig u u r 3 .1 0 : Ijkingsgrafickcn krachtenmeters

T er co n tro le w orden d eze lfd e ijk in gsm assa’s g ep la a ts t in d e op vangb ak . S om m atie van de

o p g em eten w aard en (m a ssa ’s ) van d e d rie krach ten m eters levert n a verm ind erin g van de


initiële massa de waarde van de geplaatste ijkingsmassa op.

Tabel 3.3: Ijkingscontrole krachtenmeters

Ijkings-massa’s

Is]

CumulatieveIjkingsmassa’s

\g]

AfgelezenSpanning

[V]

Berekendemassa’s

MF1 F2 F3

Beginmassa opvangbak 1.16 1.33 1.56 14.0081019.18 1019.18 1.19 1.46 1.72 15.1231018.94 2038.12 1.22 1.58 1.86 16.1351019.25 3057.37 1.24 1.71 1.99 17.1171019.48 4076.85 1.27 1.83 2.13 18.1291019.50 5096.35 1.29 1.96 2.26 19.112

Totale ijkingsmassa 5096.35 gVerschil berekende massa 5.104 kg

Foutenmarge 0.008 g0.15 %

De overschrijding van het meetbereik door één van de krachtenmeters impliceert incorrecte metingen. Een goede sturing van de pomp is dus onontbeerlijk. Empirisch blijkt dat krachtenmeter 3 ais eerste zijn meetbereik overschrijdt. (Rode lijnen in Figuur 3.11) De sturing wordt hierop afgestemd.

H o o fd s tu k S . F y s is c h sc h a a lm o d e l 45

F t

V f i ( t )

F2

2 a>

njd<*jF 3

«

X

I 23S»Í 15

5

OO 2 0 3 4C0 on

I V 3 ( * J

F i g u u r 3 .1 1 : O verschrijding m eetbereik krach tenm eters

3 . 5 . 3 V l o t t e r

E e n v lo t te r , d r ijv e n d o p h e t o p - e n n e e rg a a n d e w a te ro p p e rv la k , r e g is t re e r t c o n t in u h e t w a te r

p e il. D ez e b ew e g in g en w o rd e n b ij o u d e re m o d e lle n m e c h a n isc h o v e rg e b ra c h t en g e re d u c e e rd

n a a r d e b ew e g in g en v a n e e n s c h r ijfs t if t , o p g e s te ld te g e n e e n p a p ie r tro m m c l b ew o g en d o o r een

u u rw e rk m e c h a n ism e . M o d e rn e m o d e lle n z e n d e n c o n t in u e e n e le k tro n isc h e re g is t ra t ie d o o r

n a a r ee n c o m p u te r . D i t l a a t s t e sy s te e m w o rd t to c g e p a s t in h e t W L B . O p d a t sn e lle sch o m

m e lin g e n v a n lie t w a te ro p p e rv la k (o p g e w e k te g o lv e n ) d e m e tin g e n n ie t z o u d e n b e ïn v lo ed e n ,

d ie n t d e b ew e g in g v a n d e v lo t t e r g e d e m p t te w o rd e n . D it w o rd t g e re a lis e e rd d o o r d e v e rb in -

d in g so p e n in g n a a r d e b u is v o ld o e n d e k le in t e h o u d e n t e n o p z ic h te v a u d e d o o rsn e d e v a n d e

bu is.


3.6 C ontrole van de m eet in sta llatie

WLWAVE laat toe bij eenzelfde opgelegd spectrum ofwel steeds dezelfde golvenreeks op te wekken, ofwel een variërende golvenreeks per proef (ad random). In het eerste geval wordt steeds een identieke tijdreeks opgebouwd, in tegenstelling to t een variërende tijdreeks in het tweede geval. De tijdreeks beschrijft de horizontale verplaatsing van het golfschot in functie van de tijd. De opgewekte golvenreeks is hiervan een rechtstreeks gevolg. In het proefbestand (zie bijlage A) biedt de parameter “Phaseseed” de mogelijkheid om een proef al dan niet ad random te sturen. Er moeten ad random proeven gestuurd worden, omdat eveneens in de natuur de kans dat twee identieke stormen optreden nihil is.

Om een controle te hebben op het volledige schaalmodel, inclusief meetinstallatie, wordt een identieke golvenreeks driemaal beproefd. Zowel krachten-, golven- en vlotterregistratie moeten theoretisch identiek zijn. Een minimale afwijking is in praktijk aanvaardbaar. De drie proeven worden uit gevoerd op een afstand van 180 m van de kruin, met een waterniveau van +7,5 m TAW en een horizontale kruin. Bovenstaande waarden zijn werkelijke waarden.

Na verwerking van de krachtenregistratie (zie verder in paragraaf 4.3), geeft tabel 3.4 volgende modelwaarden voor het overslagdebiet:

Tabel 3.4: Overslagdebiet [1/s-m] bij identieke en ad random gestuurde proeven

Identiek Ad random

Proef 1 2 3 4 5 61.87680 1.88324 1.86850 2.01096 2.09966 2.10822

De krachtenregistratie bij identieke tijdreeksen heeft een afwijking van nog geen 0,5%. De uitgevoerde ad random gestuurde proeven tonen een onderling grotere afwijking to t 3%. Eveneens is de spreiding van elk van de ad random gestuurde proeven groter dan de spreiding van elk van de identieke proeven ten opzichte van het gemiddelde van deze identieke proeven. Hieruit wordt besloten dat de krachtenregistratie zeer nauwkeurig verloopt. Er mag niet worden besloten dat de waarde van het gemiddelde van de identieke proeven, de correcte waarde van het overslagdebiet is. De ontwikkelde tijdreeks bij de identieke proeven is slechts één van de oneindig vele mogelijke golvenreeksen bij bovenstaande karakteristieke parameters voor de beproefde superstorm.

Na verwerken van de meetgegevens van de golvenmeters, worden volgende golfhoogtes bekomen (modelwaarden):


Tabel 3.5: Analyse in het tijdsdomein van de golfhoogte H \/3 in [m] met Anasys

Identiek

Proef 1 2 3Golvenmeter 1 0,072 0,073 0,072Golvenmeter 2 0,071 0,071 0,071Golvenmeter 3 0,071 0,071 0,072Golvenmeter 4 0,092 0,092 0,090Golvenmeter 5 0,091 0,090 0,090Golvenmeter 6 0,080 0,081 0,081

De overeenkomstige waarden van de identiek gestuurde proeven duiden op het feit dat de golvenregistratie correct verloopt.

De vlotterregistratie moet eveneens gecontroleerd worden, aangezien het peil een belangrijke invloed kan hebben op het overslagdebiet. Figuur 3.12 toont de continue vlotterregistratie gedurende de drie identiek gestuurde proeven.

H o o fd s tu k 3 . F y s is c h sc h a a lm o d e l 48

»*0011

ludidH O

P l o o t 2

I 0 5 8 5

l í 0 5 8

SI 0 .5 7 5

I «

................

3 1 0 3 2 0 0 3 0 0

0 . Í 9

I§ 0585

I I 0 .5 8

0 5 7 «

0 .5 7

¡o o «00 e o s 7 o o e x s e o k d d

T | d ( 4

P i o t f 3

l o o 2 0 0 3 0 3 « 0 0 5 0 0 « X 7 0 0 BCO 5 0 3 IOOO

T M M

F ig u u r 3 .1 2 : V lo tte rre g is tra tie van d e 3 identiek gestuu rde proeven

H e t v a lt o p d a t d e d r ie p e ile n a fw ijk e n v a n e lk a a r , w a a rb i j h e t jw il v a n p r o e f 2 z e lfs s p ro n g e n

v e r to o n t d ie fy sisch n ie t t e v e rk la re n z i jn . E e n s p r o n g v a n 7 m m k a n afg e lezen w o rd e n , w a t

o v e re e n s te m t m e t e e n w a tc r to e v o c g in g v a n o n g e v e e r 150 l i te r . D i t is o n m o g e lijk . E v e n e e n s is

e e n n e e rw a a r ts e s p r o n g in h e t p e il o o k o n m o g e lijk . E e n e v e n tu e e l le k in d e g o lfg o o t z o u ee n

g e le id e lijk e w a te rsp ie g e ld a lin g m o e te n o p le v e ren .

V o o r h e t u i tv o e re n v a n ee n c o n tro le m e t A n a s y s w o rd t p r o e f 2 o n d e rv e rd e e ld in 4 t i jd s in te r

v a llen (2 0 s -1 8 0 s , 21Ü S-300S, 3 4 0 s -4 9 0 s , 5 5 0 s -8 5 0 s ) o v e re e n k o m stig m e t d e s p ro n g e n in d e

g ra f ie k . D e a n a ly s e in h e t t i jd s d o m e in to o n t a a n d a t h e t w a te m iv e a u c o n s ta n t b l i j f t g e d u re n d e

d e p ro ef.

E e n v e rk la r in g v o o r d e z e sp ro n g e n z o u k u n n e n z ijn d a t d e v lo t t e r fy sisch b l i j f t h a n g e n . C o n

t r o le v a n d e v lo t t e r to o n t e c h te r d a t d i t n ie t h e t g eva l is . D e ijk in g is d u b b e l g e c o n tro le e rd .

E e n p r o e f m e t s t i jg e n d w a te rp e il w e rd u itg e v o e rd . D e r e g is t r a t ie v a n d e v lo t t e r to o n d e een


correct stijgende lijn, in overeenstemming met de ijkingsconstanten. Een waarschijnlijke verklaring voor de sprongen moet gezocht worden in een elektronisch defect.

Uit bovenstaande vaststellingen kan worden afgeleid dat de vlotterregistratie gedurende de proef niet betrouwbaar is. Het beginpeil wordt echter wel correct opgemeten, wat blijkt na meerdere controles met een meetnaald.

Algemeen geldt dat de meetinstallatie betrouwbaar is. De krachten- en golvenregistratie is nauwkeurig en correct. De vlotterregistratie gedurende de proef is daarentegen niet altijd betrouwbaar. De vlotterregistratie in het begin van de proef is echter wel betrouwbaar.

3.7 B eslu it

Het fysisch schaalmodel, weliswaar met bepaalde tekortkomingen, staat op punt. Enkel de optimale golfkarakteristieken zijn nog niet gekend. Allereerst worden deze bepaald in hoofdstuk 4. Een volgende stap in de studie naar golfoverslag bij brede dijken is het draaien van proeven met de verschillende parameters vermeld in paragraaf 3.4. De proevenreeks is terug te vinden in bijlage D. Ook de meetnauwkeurigheid van de proefopstelling wordt uitgediept in hoofdstuk 4.

H o o fd s tu k 4

R e su lta te n

4.1 Inleiding

Dit hoofdstuk handelt over de uiteindelijke proevenreeks. Eerst en vooral wordt in paragraaf4.2 onderzocht welke de optimale golfkarakteristieken zijn, waarmee de proeven gedraaid worden. Hierbij wordt de overeenstemming met de theorie van van der Meer geverifieerd. Vervolgens wordt de verwerking van de meetgegevens voor de twee meetmethodes uitgelegd in paragraaf 4.3. De resultaten worden vervolgens in tabelvorm en grafisch weergegeven, in respectievelijk paragraaf 4.4 en 4.5. In paragraaf 4.6 wordt dieper ingegaan op de meetnauwkeurigheid van de opstelling. Verbeteringen van de opstelling worden voorgesteld in de laatste paragraaf 4.7.

4.2 B epaling optim ale golfkarakteristieken

Vernieuwend onderzoek moet steeds getoetst worden aan reeds bestaande wetenschappelijke kennis hieromtrent. Dit is ook zo bij het onderzoek van deze thesis. De formules voor overslag aan de kruin van de dijk zijn al gekend uit onderzoek van van der Meer (van der Meer, 2002). De empirische waarde van het overslagdebiet aan de kruin in het schaalmodel moet in overeenstemming zijn met de analytische waarde bekomen uit de formule.

Vooraleer van start te gaan met de proevenreeks, moet de mate van overeenstemming tussen beide waardes gecontroleerd worden. Ais voorbeeld wordt geopteerd voor de superstorm met karakteriserend (werkelijk) waterniveau +8 m TAW en (werkelijke) golfhoogte 1,5 m. Proefondervindelijk bedraagt het debiet aan de kruin 1,741/s per halve meter, omgerekend ongeveer 3,51/s per strekkende meter.

Om een analytische waarde te bekomen met PC-Overslag is het noodzakelijk de golfkarakteristieken op een afstand van vijf keer de golfhoogte op diep water van de teen van de dijk te kennen, conform het principe van Goda. Dit impliceert dat de meetgegevens van de middel

5 0

H o o fd s tu k 4- R e su l ta te n 51

s t e g o lv e n m e te r in e t A n a sy s verw erk t, m o e te n w o rd e n . A n a sy s le e s t d e m e e tg e g ev e n s in en

a n a ly s e e r t d e z e in h e t f re q u e n tie d o m e in é n h e t t i jd s d o m e in . H e t e n e rg ie d ic h th e id s p e c tn u n

is g ra fisc h v o o r t e s te l le n m e t d i t p ro g ra m m a . D e in te r fa c e v a n h e t p ro g ra m m a i s t e z ie n in

f ig u u r 4 .1 .

C.V „ v’ .'h i - t 'X 0 < .q ,3 U T W T lP :W H 0 X W l« B W .V « * V « » « in .p

«-«’ál V*WV » M vtOOOC

koomnraphl

H in M c « : i w ^ a e * ! w iu ^ e :* ! m / io o k o * • o o m i r a / n ê * T1/J I i ».c m r r w i m i n o O .U S f i / i o i . w o T im ?o * * m m k j m

l i x i -l« ltor-j-10C-4-a».o

(O X « Orte d ( X I r q w m j - CKWT leevtW JTY • eaca»«

F ig u u r 4 .1 : In terface A nasys

T o e g e p a s t o p d e m e e tg e g ev e n s v a n d e s u p e r s to rm m e t k a ra k te r is e re n d (w e rk e lijk ) w a te rn iv e a u

+ 8 m T A W e n (w erke lijke) g o lfh o o g te 1,5 m g e e f t d i t v o lg e n d e g o lfk a ra k te r is tie k e n :

F ile n a n e D :\K A H O S L \.. .

C hanne l W3

t . m ln 2 0 .0 0 0 0 0 0

t . n a x 1 6 0 0 .0 0 0 0 0 0

í s * 2 0 .0 0 0 0 0 0

V a to rd o p th 0 .5 6 0 2 6 3

O vaves 1014 .000000

«DOF 128 .000000

HmO 0 .0 7 3 7 8 8

Tm( 0 , 1 ) 1 .733486

T peak 2 .0 5 8 3 3 3

fp e a k 0 .4 8 5 8 3 0

H l /3 0 .0 7 1 6 1 3

H l/1 0 0 .0 900 11

Hmean 0 .0 4 4 4 7 0

Hrms 0 .0 5 0 5 0 2

Hmax 0 .1 1 9 5 3 5

T l / 3 1 .918540


T l / I O 1 .8 8 5 8 0 8

Tmean 1 .5 4 3 5 6 2

T rras 1 .6 5 0 7 2 0

Tmax 1 .9 2 5 4 4 0

P C -O v e rs la g le v e r t , n a in g e v en v a n h e t d ijk p ro fie l t e O o s te n d e , e e n a n a ly tis c h e w a a rd e v a n

h e t o v e rs la g d e b ie t wan 5 ,9 6 1 /s p e r s t r e k k e n d e in e te r . D i t is b e re k e n d in e t d e p ro b a b il is tis c h e

fo rm u les (2 .7 ) o m o v ereen t e s te m m e n m e t d e p ro e f re s u lta te n .

«WIT O * » . . » t « k n Gogovoci

W >1 1""

D -ci.fü io lffC .m M e

HyCieUiiO-« p — —i i »> 0 7 7 (rai

T fc ,o ß » T M

T , M

G « c M . , ß 0 H * * * * * * * • * « - > - « M W

• SccjBoOsiifleojclo

S B o a f to o c w r o S o

w w n w S W U ii ;„ I O u M M . g o m o n i . Tn 0 [.)

01

Oí

Ql ---------- -

Ul

Ul^ -------- ^

00

00 ------- -

a 01 02

0*w > pX lalM griotfei

9 T ieM 'cn-oafnaa.'jte-dB snJ S o » —

F i g u u r 4 .2 : In te rfa c e PC ~O verslag

D e a n a ly t is c h e w a a rd e (5 ,9 6 1 /s p e r s tr e k k e n d e m e te r ) w ijk t a f v a n d e e m p ir is c h e ( 3 ,5 1 /s p e r

s tr e k k e n d e m e te r ) . D e z e e m p ir is c h e w a a rd e m o e t b in n e n h e t 5% b e t ro u w b a a rh e id s in te rv a l

lig g en . N a u i tz e t t in g o p f ig u u r 4 .3 is «lit e c h te r n ie t h e t geval.

D e w a a rd e v a n d e a b s c is is:

hk 1 0 ,0 2 4

D ez e v a n d e o rd in a a t :

H mo I f l ß 0 ,0 7 7 1 -1

« 0 , 3

q 0 ,0 0 3 5

V V f l m o 3 v /9 ,8 1 - 0 ,0 7 7 3

= 0 ,0 5 2 3 H

H o o fd s tu k 4 . R e su lta te n 53

D e y - a s is « 'l i t e r o p lo g a r i tm isc h e schaa l:

y ~ lo g 0 ,0 5 2 3

« - 1 , 3

dimeiKieloze kruinhooßtc

c p jad . ro ch i, diep a m e t f iUdde laluc* n sc h ee f l ir .gkam m fg o k o rtkam m lgA chccf

* O A dicp/tw cetoppifi; £ o < 6 ° v ertikale w a n d o p ta 'u d O »teil voorland

»teil voorland , t w e e to p p g

F ig u u r 4 .3 : U itze tting van em pirische w aarde o p grafiek n ie t golfovcrslnggegevens n ie t een gemiddelde en 5% onder- en overschrijdingslijnen

D a t d e e m p ir isc h e w a a rd e b u i te n h e t in te rv a l l ig t , is v o o ra l t e w ijte n a a n h e t fen o m een re

flec tie . Iii r e a l i te i t a b s o rb e e r t d e z a n d e r ig e z e e b o d e m v a n d e V la a m s e K u s t d e g o lv e n . In lie t

fy sisch sc h a a lm o d e l i s d e z e z a n d b o d e m v e rv a n g e n d o o r e e n h a rd e re b o d e m m e t c h a p e , w a a r

d o o r re f le c tie v a n d e in k o m e n d e g o lv e n o n g e w e n s t in h e t s c h a a lm o d e l g e ïn tro d u c e e rd w o rd t.

U its c h a k e le n v a n d e z e re f le c tie i s m o g e lijk m e t b e h u lp v a n g e s c h ik te s o f tw a re . D ez e so ftw are

m a a k t h e t m o g e lijk d e m e e tg e g e v e n s v a n a lle g o lv e n m e te rs o m te z e t t e n n a a r e n e rz ijd s g o lfk a

ra k te r is t ie k e n v a n d e in v a lle n d e go lf, o t i a n d e rz ijd s g o lfk a ra k te r is tie k e n van d e g e re fle c te e rd e

go lf. F ig u u r 4 .4 m a a k t d i t d u id e lijk . M e rk o p d a t d e g o lfk a ra k te r is tie k e n w erk e lijk e w a a rd e n

z ijn e n g e e n m o d e lw a a rd e n .

H o o fd stu k 4 • R e su lta te n 54

F r e q u e n c y D o m a i n A n a l y s i s ( M a n s a r d & F u n k c )

o O o s o . t o í a o r 0 2 5 o a 0 3 5 fr*3W,pai a « r w m o □ * « ■ » coif

O iw m i u r p K f x » cM ffle i» . 06458

InddM il R altoclMS g i M « q W W * (H* r s x » « 2( * • ' r , ¿a; H T S 12.75U M » r , , H ) 13 M 12 SS

« 95 »0 897986 3 78

' c r c l r / l m a » iS io iO n m i) 05455 0 655VVWB IH * rr zM * it> 0 « 0 * 0 « 2 2

F ig u u r 4 .4 : A nalyse van d e opgem eten golfkarakteristieken

P C -O v e rs la g le v e r t in e t d e (v e rsc h a a ld e ) in v a lle n d e g o lfk a ra k te r is tie k e n e e n o v e rs la g d e b ie t

v a n 3 ,6 7 8 1 /s p e r s tr e k k e n d e m e te r . D e e m p ir is c h e w a a rd e w ijk t o n g e v e e r 5 % a f v a n deze

a n a ly tis c h b e re k e n d e w a a rd e .

D eze b o v e n s ta a n d e p ro c e d u re w o rd t h e rh a a ld v o o r s u p e rs to rm e n m e t ee n k a ra k te r is e re n d

(w erk e lijk ) w a te rn iv e a u v a n + 7 ,5 u i T A W c u 4 7 in T A W , b e id e m e t e e n w erk e lijk e g o lfh o o g te

v a n 1,5 m . P C -O v e rs la g le v e r t v o o r d e + 7 ,5 m T A W s u p e rs to rm ee n a n a ly tis c h e o v e rs la g w aa r-

d e v a n 1 ,8 2 4 1 /s p e r s tre k k e n d e m e te r . E m p ir is c h b e d r a a g t d e w a a rd e 1 ,8 7 5 1 /s p e r s tre k k e n d e

m e te r . D i t s te m t o v ereen m e t e e n a fw ijk in g v a n o n g e v e e r 3% . V o o r d e + 7 m T A W s u p e r -

s to r m w o rd t e v e n e e n s e e n a n a ly t is c h e w a a rd e b e re k e n d v a n 0 ,5 0 5 1 /s p e r s tr e k k e n d e m e te r .

E m p ir is c h b e d r a a g t h e t o v e rs la g d e b ie t 1 ,1 5 7 1 /s p e r s tre k k e n d e m e te r . D i t is ee n a fw ijk in g

v a n o n g e v e e r 100% o f a n d e r s g e z e g d ee n fa c to r tw e e versch il.

E r k a n b e s lo te n w o rd e n d a t d e e m p ir is c h e e n a n a ly tis c h e w a a rd e n v o o r d e + 7 ,5 m e n d e + 8 ra

T A W s u p e r s to rm e n v r i j g o e d o v e re e n s te m m e n . R e fle c tie heeft, d u s d u id e li jk ee n z e e r g ro te

in v lo e d o p d e o p g e m e te n g o lfk a ra k te r is tie k e n . D e a fw ijk e n d e w a a rd e n b ij ee n + 7 m T A W

s u p e r s to rm k u n n e n ze lfs n a re f le c tie n ie t e e n d u id ig v e rk la a rd w o rd e n . H ie rv o o r is h e t n o d ig

a n d e re b e sc h o u w in g e n t e m a k en .

Z o als r e e d s v e rm e ld is g o lfb ew eg in g e e n ze e r o n re g e lm a tig n a tu u r l i jk fen o m e en . H e t is m o e ilijk

d i t e x a c t w isk u n d ig t e b e n a d e re n , v a n d a a r d a t fo rm u le s d ic h e t g e d ra g v a n w a te r b e sch rijv e n

v a a k s ta t is t is c h e fo rm u les z i jn . D i t is e v e n e e n s h e t geva l b ij d e o v e rs la g fo rm u le s v a n vau

d e r M e e r. E r w o rd t g e c o n tro le e rd o f d e a fw ijk e n d e w a a rd e n v a n d e + 7 m T A W s u p e rs to rm

b in n e n h e t 5 % b e tro u w b a a rh e id s in te rv a l l ig t . H ie rv o o r w o rd t h e t g e m e te n o v e rs la g d e b ie t a a n

d e k r u in v a n d e + 7 m T A W s u p e r s to rm u itg e z e t o p d e g ra fie k 4 .5 , w a a ro p e v e n e e n s h e t b e

tro u w b a a rh e id s in te rv a l z ic h tb a a r is . V o o r d e v o lle d ig h e id w o rd e n o o k d e o v e r ig e s u p e rs to rm e n

u itg e z e t o p d e z e g ra fiek .

H o o fd s tu k 4- R e su lta te n 55

10o-

« r i x 10- ’ - M

5XJO

e

'RE•a

10-' -

1 0 * J -

10^ -

10-5 ■

10 -«

H

*5%

0.5 1.0

d i m c n s i c l o z c k r u i n h o o g t e

1.5 2.0 2.5

13.0 3.5 4.0

m O W [i

F ig u u r 4 .5 : C ontrole van d e ligging van d e em pirische w aarden te r hoogte van d e k ru in b innen he t 5% betrouw baarheidsin terval

B ij d e + 7 m T A W s u p e rs to rm s i tu e r e n d e m e tin g e n z ich o p d e r a n d v a n h e t in te rv a l , hoew el

e r o o rsp ro n k e lijk e e n f a c to r 2 v e rsc h il w as tu s s e n d e e m p ir is c h e en d e a n a ly t is c h e w a a rd e n .

D e g r o o t te o rd e v a n d e g e m e te n w a a rd e n w a s e c h te r k le in , w a a ru i t v o lg t d a t e e n g e r in g e

a fw ijk in g r e s u l te e r t in e e n g ro te re fa c to r . B ij d e o v e r ig e s u p e r s to rm e n v a llen d e m e tin g e n

d u id e li jk e rb in n e n , z o a ls r e e d s b le e k b ij d e o v e re e n s te m m in g v a n d e e m p ir is c h e en a n a ly tis c h e

w a a rd e n .

O m d a t d e w a a rd e v a n d e b r e k e rp a ra m e te r g r o te r is d a n 2 , w o rd t d e a n a ly tis c h e w a a rd e v o o r

b e t o v e rs la g d e b ie t b e p e r k t d o o r d e fo rm u le v o o r h e t m a x im u m . D ez e w o rd t h ie ro n d e r te r

h e r in n e r in g n o g m a a ls w eergegeven .

, « 0 , 2 • e x p ( - 2 , 6 - A - • ~ ) H (4 .1 )'J 9 • tfmO V l f i

V a ria tie v a n d e g o lfp e r io d e h e e f t g e e n in v lo e d o p d e w a a rd e v a n h e t o v e rs la g d e b ie t, aa n g e z ie n

d e b r e k e rp a ra m e te r n ie t v o o rk o m t in b o v e n s ta a n d e fo rm u le . B ij ee n g e v o e lig h e id sa n a ly se z a l

d e g o lfp e r io d e b ijg e v o lg b u i te n b e s c h o u w in g g e la te n w orden .

U i t d e fo rm u le (4 .1 ) b lijk t d a t en k e l b e t w a te rp e il e n d e s ig n if ic a n te g o lfh o o g te in v lo e d h e b -

l>en o p d e w a a rd e v a n h e t d e b ie t . E e n g e v o e lig h e id sa n a ly se to o n t d e in v lo e d v a n d e z e tw ee

p a r a m e te r s n a a rg e la n g h e t b e sc h o u w d e p e i l v a n d e s u p e r s to rm . I ) e in v lo e d s fa c to re n voo r

d e r u w h e id e n s c h u in e go lfinval z i jn b e id e g e lijk a a n 1 . V o o r d e + 7 m T A W s u p e r s to r m is

d e v e rh o u d in g v r i je k r u in h o o g te o p s ig n if ic a n te g o lfh o o g te o n g ev e er g e lijk a a n 1 . V o o r d e

+ 7 ,5 m T A W s u p e r s to rm e n d e + 8 m TAW ' s u p e rs to rm is d e z e v e rh o u d in g o n g e v e e r g e lijk a a n

r e sp e c tie v e lijk 0 ,6 5 e n 0 ,38 .

Hoofdstuk 4■ Resultaten 56

Voor de beschouwing van de +7 m TAW superstorm, worden de vrije kruinhoogte en significante golfhoogte afwisselend gevarieerd en constant gehouden.

Tabel 4.1: Variatie van q in functie van h¡- en Hmo

hk ÏÏmO hk/ HmO Q hk ffrnQ hk/Hm0 Q0,053 0,054 0,9815 0,613 0,052 0,052 1,0000 0,5520,052 0,054 0,9630 0,643 0,052 0,053 0,9811 0,5960,051 0,054 0,9444 0,674 0,052 0,054 0,9630 0,6430,050 0,054 0,9259 0,708 0,052 0,055 0,9455 0,691

0,052 0,056 0,9286 0,742

Indien h¡. varieert en Hm0 constant gehouden wordt, bedraagt de variatie in het overslagdebiet minder dan vice versa.

Zelfde principe voor de +8 m TAW superstorm:

Tabel 4.2: Variatie van q in functie van hk en Hmo

hk ïïmQ hk/ HmO Q hk HmO hk/H m o Q0,025 0,063 0,3968 3,530 0,024 0,061 0,3934 3,3930,024 0,063 0,3810 3,678 0,024 0,062 0,3871 3,5340,023 0,063 0,3651 3,833 0,024 0,063 0,3810 3,6780,022 0,063 0,3492 3,995 0,024 0,064 0,3750 3,825

0,024 0,065 0,3692 3,974

In tegenstelling to t de +7 m TAW superstorm, bedraagt de variatie in het overslagdebiet meer indien hk varieert en Hmo constant gehouden wordt. Wiskundig is dit te verklaren omwille van het exponentieel karakter van de formule 4.1. Bij een stijgend waterpeil stijgt eveneens de absolute waarde van de variatie op het overslagdebiet. Anders gezegd: bij een lichte schommeling van de waterstand bij een hoger waterpeil, zal de invloed op het overslagdebiet veel groter zijn dan bij dezelfde schommeling van de waterstand bij een lager waterpeil. Dit impliceert indirect dat de +7 m TAW superstorm een grotere nauwkeurigheid bereikt.

Afsluitend moet nog worden opgemerkt dat bij de toegepaste verschaling het onmogelijk is om tegelijkertijd de ruwheid en viscositeit mee te verschalen. Dit kan ook nog een invloed hebben op het overslagdebiet. De invloed hiervan wordt echter niet onderzocht in deze thesis.

Een golfgeneratiesysteem doet steeds een ongewenste lange golf ontstaan die invloed kan hebben op het overslagdebiet. (Baldock et ah, 1997) Deze lange golf is hier echter niet

H o o fd s tu k 4 • R e su lta te n 57

z ic h tb a a r aan w ez ig . I i i f ig u u r 4 .6 is t e z ien d a t d e d r ie g o lv e n m e te rs in d ie p w a te r g e e n lange

g o lf r e g is t re re n , in te g e n s te llin g to t d e g o lv e n m e te rs a a n d e t e e n v a n d e d i jk . D e m e tin g van

ee n la n g e g o lf a a n d e te e n v a n d e d i jk h e e f t e c h te r t e m a k e n m e t h e t r e c e n t o n d e rz o c h t en

n o g n ie t v o lle d ig u itg e k la a rd fe n o m e e n v a n o n d ie p e v o o rla n d e n .

G o lh p c c in

£

o e n

F i g u u r 4 .6 : R e g is tra t ie lange g o lf o p d ie p e n o n d ie p w a te r

A is o p t im a le g o lfk a ra k te r is tie k e n w o rd t g e o p te e rd v o o r ee n w erk e lijk e s ig n if ic a n te g o lfh o o g te

v a n 1 ,5 m en ee n w erk e lijk e s p e c tr a le g o lfp e r io d e v a n 1 2 s . D e k eu z e v a n d e s ig n ific a n te

g o lfh o o g te v o lg t v o o ra le e rs t uii; d e m o g e lijk h e id o m h e t o v e rs la g d e b ie t w eg t e k u n n e n p o m p e n .

V erv o lg en s m o e t re k e n in g g e h o u d e n w o rd e n m e t d e m a x im a le g o lfh o o g te d ie k a n o p g ew e k t

w o rd e n in d e g o lfg o o t, o m w ille v a n d e b e p e r k te h o o g te v a n d e g o lfg o o t. A is l a a t s t e is e r d e

o v e re e n s te m m in g m e t d e th e o r ie v a n v a n d e r M e e r ; d e e m p ir is c h e w a a rd e n k o m e n o v ereen

m e t d e a n a ly tis c h e . D e k e u z e v a n d e s p e c tr a le g o lfp e r io d e v a n 12 s is ee n d i r e c t gevo lg van

m e e tg e g e v e n s b e s c h ik b a a r o p d ie p w a te r v o o r d e V la a m s e K u s t.

4.3 V erw erk ing m eetg eg ev en s

D e p ro e v e n re e k s i s g e m e te n m e t tw ee v e rsc h ille n d e m e th o d e n . V erw erk in g v a n d e m e e t

g eg e v en s is a fh a n k e lijk v a n d e g e b r u ik te m e e tm e th o d e . H ie ro n d e r w o rd t d e z e v e rw erk in g

a fz o n d e r lijk b esp ro k e n .

4 . 3 . 1 M e e t m e t h o d e m e t k r a c h t e n m e t e r s

G e d u re n d e d e p r o e f w o rd e n d r ie ty p e s m e e tg e g e v e n s b ijg e h o u d e n : d e g o lv e n -, d e k ra c h te n - en

d e v lo t te r r e g is t r a t ie . D ez e g eg e v en s w o rd e n re sp e c tie v e lijk 2 0 k e e r / se c o n d e , 10 k e e r / s e c o n d e


e n o m «le 2 s e c o n d e n g e re g is tre e rd . F in a a l w o rd e n d e z e g e re g is tre e rd e g eg e v en s w eggesch reven

n a a r d r i e v e rsc h ille n d e te k s tb e s ta n d e n , (z ie b ijla g e A ) E e n E x c e l-s ja b lo o u w o rd t a a n g e m a a k t

o n i d e z e te k s tb e s ta n d e n ee n v o u d ig g ra fisc h voo r t e s te l le n . H ie ro n d e r v o lg t d e z e g rafische

v o o rs te l lin g v a n d e d r ie te k s tb e s ta n d e n .

WiUrp«U

I t

re tc

----------

u i • r a r a 131 ra ira um ira i*:o hx'W W

F i g u u r 4 .7 : Grafische voorstelling van d e v lo tterreg istra tie

I6 Ofó

Î 0 6

1S o »iI os

0 4 60 *00 2C0 300 4 00 £ 00 ECO TOO « 0 0 (CO ICW 1 1 » 1 » 0 13CO 1400 1500 1 » 3 1700

TWN

G o lv e n m e te r 1

F i g u u r 4 .8 : G rafische voorstelling van d e golvenregistratic

H o o fd s tu k 4. R e su lta te n 59

M

3

Zatî

s0 i r a ï ; 3 ; m « o f o s « o n>9 e : o i » ic o o m m u m 0:0 i « 3 n e o i t c o n o o

UM M 12

•-0

•i1:

0e s r : k o ; m î x t e s t m k o v o j i : t j u m 1 2 s i x : i ' m h o : i n a

«MM13

0 ICO 2CO 3 CU 4 0 3 * 0 0 OCO 7 0 0 M O UJO tOOO 1 1 0 0 1 2 0 0 13CO 14CO 1 Í 0 0 1 6 0 3 17KI

WH

S o m v a o d o 3 k in ch rv n n w te it

1CO

1

i

!

1MM

F ig u u r 4 .9 : G rafische voorstelling van ele k ruch lenreg istra lie

H o t s t i jg e n d e g e d e e l te v a n d e p ie k en s te m t o v e re en m e t d e m e e tz o n e . h e t d a a ro p v o lg e n d e

d a le n d e g e d e e l te s te m t o v e re en m e t d e p e r io d e w a a rin g e p o m p t w o rd t . T i jd e n s h e t p o m p e n

w o rd e n fo u tie v e m e e tg e g e v e n s g e m e te n . D e z e m o e te n u i t d e g ra f ie k g e f il te rd w o rd e n . G evo lg

h ie rv a n Is d a t en k e l d e s t i jg e n d e g e d e e lte s o v c rb li jv e n . H e t d o e i i s h e t o v e rs la g d e b ie t te

b e re k e n e n a a n d e h a n d v a n d e to ta le o p g e v a n g e n w a te rm a ss a e n d e t i jd s d u u r v a n d e p ro ef.


H ie rv o o r m o e t e e n s c h a t t in g g e m a a k t w o rd e n v a n h e t o v e rs la g d e b ie t t i jd e n s h e t p o m p e n .

E r w o rd t v e ro n d e rs te ld d a t h e t o v e rs la g d e b ie t (h e tg e e n o v e re e n k o m t m e t d e h e llin g van d e

p ie k e n ) t i jd e n s h e t p o m p e n een ze lfd e w a a rd e h o e ft a i s n e t v o o r h e t p o m p e n . D i t h o u d t in

d a t d e h e llin g t i jd e n s h e t p o m p e n id e n tie k is a a n d e h e llin g n e t v o o r h e t p o m p e n . D e p ro e f

b e s ta a t u it ee n s o m m a tie v a n te lk e n s ee n g e m e te n (p o m p n ie t in w erk in g ) e n ee n g e sc h a t

(p o m p in w erk in g ) o v e rs la g d e b ie t m e t e e n ze lfd e h e llin g . D it g e ld t e c h te r n ie t v o o r d e e e rs te

p iek .

P ra k t is c h m o e te n d e g e m e te n w a a rd e n v e rm e e rd e rd w o rd e n m e t ee n w a a rd e , d ie g e s p l i t s t kau

w o rd e n in tw e e b ijd ra g e n . E n e rz i jd s is e r d e w a te rm a s s a in d e o p v a n g b a k d ie v e rw ijd e rd m o e t

w o rd e n , a n d e rz ijd s is e r d e b ijd ra g e v a n h e t g e s c h a t te o v e rs la g d e b ie t t i jd e n s h e t p o m p e n .

D e e e r s te b ijd ra g e w o rd t b e re k e n d d o o r h e t v e rsc h il t e n e m e n v a n d e m a s s a ’s v a n h e t e in d van

d e v o o rg a a n d e p ie k e n h e t b e g in v a n d e b e sc h o u w d e p ie k . D e w a a rd e v a n d e tw e e d e b ijd ra g e

w o rd t g e v o n d e n d o o r h e t g e s c h a t te o v e rs la g d e b ie t t e v e rm e n ig v u ld ig e n m e t d e t i jd v a n h e t

p o m p e n .

T e r i l lu s tr a t ie w o rd t d i t to e g e p a s t o p ee n p r o e f m e t w a te rp e il + 7 m T A W (w erk e lijk e w a m d e n ) .

F ig u u r 4 .1 0 to o n t d e o n v e rw e rk te , o o rsp ro n k e lijk e k ra c h te n re g is tr a t ie . F ig u u r 4 .1 1 to o n t he t

u ite m d e lijk c r e s u l t a a t , n a v e rw erk in g . O p d e f ig u u r is h e t w a te rp e il e v e n e e n s z ic h tb a a r . De

r o d e s t ip p e ll i jn e n s te lle n h e t g e s c h a t te d e b ie t t i jd e n s h e t p o m p e n vo o r.

C K W J lttM lM M a O .Q .*

1

E

F ig u u r 4 .1 0 : O nverw erkte m eetgegevens

Hoofdstuk 4• Resultaten 61

GKVPhTom 5b000a0_Q 4

1000

500

800

1700

na 600

s

s 600

§g 400

aaO 400

200

500

0

0.64

0.63

0.62

0.S1 I•o

0.6 6

0 .59 I

0 .59 I

£0.57 g

0.56

0.55

0.54100 200 300 400 500 500 700 800 500 5000 1100 1200 1300 1400 1500 1600 5700

njd[s]

Figuur 4.11: Verwerkte meetgegevens inclusief waterpeil

De overgang van figuur 4.10 naar figuur 4.11 gebeurt met behulp van zelfgeschreven programmacode in Visual Basic. Een interface is ontwikkeld die na manueel ingeven van de begin- en eindtijd van de pieken, de bijhorende massa opzoekt in een excel-werkblad. Per piek wordt het massadebiet berekend, waarbij geen rekening gehouden wordt met het geschatte debiet tijdens het pompen. Vervolgens wordt het gemiddelde van deze massadebieten per piek berekend en omgezet naar een volumedebiet aan de hand van een zelf in te geven waarde voor de dichtheid van het water. De watertemperatuur in de golfgoot bedraagt ongeveer 15 °C, wat overeenkomt met een dichtheid van 999kg/m3. Er wordt eveneens een totaal debiet berekend, waarbij het geschatte debiet wel in rekening gebracht wordt. Het is deze laatste waarde waarmee verder gewerkt wordt. Beide modelwaarden alsook de werkelijke waarden (rekening houdend met de schaalfactor) worden weggeschreven naar een samenvattend excel-bestand.


1- d — s .

If .é lf l)«

M l«Il 1U M )M l a n n im > t! W )m ¿».4*312m H W »R H A W I )

IH I

• • 41

*0>•>l»

» r .

3 — i _ d

« M . M a — » » «• a «m2»14.1«»]» LV tlID iV IK '«M »4W £.'.444412 7*441 V«*.»1111 CSV n u r I . - * »f t M iri CAMllMtfetMM•4 .»»* e.4445fr45*?TUM44 »4*1» CJ14444'. *444*4«HJW fl l.4|/222.*nM221l•4»w tr t.5»*nv4»»?m«n u is » ü ü i i n m u uu m * »

•1-------- ! * .

u i m 4 a M i m

Rho hg /m *

Schaalfacto r

Q a e m I 0 , 5 7 3 5 S

1 6 4 , 3 <?tof 0 ,5 8 2 2 4 I / , pCr 0 3 .

I/* p a r 0 3 m Çto! _ 0 ,0 0 1 1 6 4 j m '/* por m

Qgera 0 ,0 0 1 1 4 7 m’ /s p e r m

— ;|

F ig u u r 4 .1 2 : Interface van VBA-prograruma vonr de verwerking van de meetgegevens

D e g ra f ie k o p m a a k , z ic h tb a a r in f ig u u r 4 .1 2 , w o rd t v o lle d ig a u to m a t is c h b e k o m e n . D e zelfge

sc h re v en p r o g ra m m a c o d e is te ru g t e v in d e n in b ijla g e E.

4 .3 .2 M e e t m e t h o d e z o n d e r k r a c h t e n m e t e r s

In d ie n h e t o v e rs la g d e b ie t t e g r o o t w o rd t , is h e t o n m o g e lijk o m b o v e n s ta a n d e m e e tm e th o d e

m e t k r a c h te n m e te rs to e t e p a s s e n . E r w o rd t o v e rg e g a a n n a a r e e n a l te r n a t ie v e m e e tm e th o d e

z o n d e r k ra c h te n m e te rs , w a a rb i j h e t d ro o g d o k fu n g e e r t a i s o p v a n g b a k . D e b e re k e n in g v a n h e t

d e b ie t g e b e u r t d o o r d e w a a rd e v a n h e t v o lu m e v a n h e t o v erg es lag en w a te r t e d e le n d o o r h e t

ti jd s in te rv a l . D e ti jd w o rd t o p g e m e te n m e t b e h u lp v a n ee n c h ro n o m e te r , h e t v o lu m e w o rd t

b e p a a ld d o o r h e t g e k e n d e o p p e rv la k v a n h e t d ro o g d o k te v e rm e n ig v u ld ig e n m e t h e t o p g e m e te n

h o o g te v e rsc h il in e t b e h u lp v a n e e n m e e tn a a ld in h e t d ro o g d o k . D e c h ro n o m e te r s t a r t van

z o d r a d e e e r s te g o lf o v e rs la a t . N a h e t s to p p e n v a n d e c h ro n o m e te r m o e te n d e re s te re n d e

in v a lle n d e g o lv e n te g e n g e h o u d e n w o rd e n . D i t g e b e u r t m a n u e e l m e t b e h u lp v a n e e n h o u te n

p la n k . D ez e m e th o d e is s le c h ts e e n ru w e s c h a t t in g v a n h e t o v e rs la g d eb ie t.

4 .4 Sam envattende tab el m et h et overslagdebiet

D e s c h u in g e d r u k te w a a rd e n z ijn w a a rd e n v a n h e t o v e rs la g d e b ie t b e p a a ld m e t d e a l te r n a t ie

ve m e e tm e th o d e (z o n d e r k ra c h te n m e te rs ) . D e v e tg e d r u k te w a a rd e n d u id e n o p w a a rd e n d ie

fy sisch g e z ie n o n m o g e lijk z ijn . V e rd e r w o rd t d ie p e r in g e g a a n o p d e s p re id in g v a n d e m e e t

r e s u l t a te n en z a l b lijk e n d a t d e z e t e v e rk la re n z i jn . T a b e l 4 .3 to o n t l ie t o v e rs la g d e b ie t in

in o d e lw a a rd e n . N a v e rm e n ig v u ld ig in g m e t d e s c h a a lfa c to r to o n t ta b e l 4 .4 h e t o v e rs la g d e b ie t

in w erk e lijk e w a a rd e n . In b e id e ta b e l le n is h e t o v e rs la g d e b ie t u i tg e d r u k t in 1 /s p e r s tre k k e n d e

m e te r .

Hoofdstuk 4. Resultaten 63

Tabel 4.3: Modelwaarden overslagdebiet uitgedrukt in 1/s per strekkende meter

alpha 0 Aan de kruin 0,5 m lm 2m 4m 6m+0,567 m 1.157 1.106 1.061 0.848 0.661 0.659+0,583 m 1 .8 7 5 1 .8 4 0 I .7 4 5 1 .7 7 0 1 .5 8 7 I .4 9 9

+0,600 m 3 .3 9 8 2 .9 7 7 2 .6 9 2 2 .6 1 2 2 .2 9 1 1 .8 9 6

alpha 1 Aan de kruin 0,5 m lm 2m 4m 6m+0,567 m 1.157 1.089 1.144 1.069 0.173 0.000+0,583 m 1 .8 7 5 1.688 1 .7 9 2 1 .7 3 9 0.836 0.080+0,600 m 3 .3 9 8 2 .8 1 8 2 . 814 2 .6 9 3 1.880 0.595

alpha 2 Aan de kruin 0,5 m lm 2 m 4m 6m+0,567 m 1.157 1.105 0.928 0.412 0.000 0.000+0,583 m 1 .8 7 5 1 .6 9 6 1 .6 9 5 1.151 0.052 0.000+0,600 m 3 .3 9 8 2.710 2 .7 8 0 1 .9 5 0 0.424 0.000

Tabel 4.4: Werkelijke waarden overslagdebiet uitgedrukt in 1/s per strekkende meter

alpha 0 Aan de kruin 15m 30 m 60 m 120 m 180 m+7 m TAW 190.058 181.792 174.258 139.307 108.561 108.309

+7,5 m TAW 3 0 8 .0 8 4 3 0 2 .3 1 6 2 8 6 .8 0 5 2 9 0 .8 6 1 2 6 0 .7 2 1 2 4 6 .2 3 0

+8 m TAW 5 5 8 .3 1 2 4 8 9 .1 7 0 4 4 2 .3 9 3 4 2 9 .2 6 0 3 7 6 .4 1 1 3 1 1 .5 5 1

alpha 1 Aan de kruin 15 m 30 m 60 m 120 m 180 m+7 m TAW 190.058 178.916 187.932 175.649 28.427 000.000

+7,5 m TAW 3 0 8 .0 8 4 277.432 2 9 4 .4 1 9 2 8 5 .7 9 5 137.416 13.095+8 m TAW 5 5 8 .3 1 2 4 6 3 .1 0 1 4 6 2 .4 2 3 4 4 2 .4 9 8 308.853 97.695

alpha 2 Aan de kruin 15 m 30 m 60 m 120 m 180 m+7 m TAW 190.058 181.563 152.509 67.696 000.000 000.000

+7,5 m TAW 3 0 8 .0 8 4 2 7 8 .6 4 3 2 7 8 .5 0 4 189.086 8.471 000.000+8 m TAW 5 5 8 .3 1 2 445.336 4 5 6 . 7 6 7 3 2 0 .4 9 8 69.588 000.000

4.5 Grafische voorstelling van alle overslagdebiet en

Onderstaande figuren zijn een grafische voorstelling van de waarden van het overslagdebiet uit de samenvattende tabel 4.4. Alle waarden zijn uitgezet in werkelijke waarden. De eerste drie grafieken zijn opgemaakt per superstorm, de laatste drie per hellingsgraad.


• í n TAW

y »

w

• . ------------------------------------------------------ : —M I•

J|

/ /

/ /

e » « e s ■ ico i » 1« t to m m

« A M W M M H

F i g u u r 4 .1 3 : O v e rs lag d eb ie t in fu n c tie van d e a fs ta n d to t d e k ru in voor e e n + 7 m T A W s u p e rs to rm

• i ' m TAW

KO

WO

M U in ) » M t l W 1*1

F i g u u r 4 .1 4 : O v e rs lag d eb ie t in fu n c tie van d e a fs ta n d to t d e k ru in v o o r een + 7 ,5 m T A W s u p e rs to rm


* « m TA W

IM

Ii

I» ■IO x sIOP

UUXWHIMM

F ig u u r 4 .1 5 : O verslagdebiet in functie van d e a fs tan d to t do k ru in voor een 4-8 m TA W supersto rm

A J p lu O

M P

V A — --------------------------------------------------- ------

H .

o M m to • ) ico i » no i « ia x ou u u i K m u |a|

F ig u u r 4 .1 6 : O verslagdebiet in functie von d e a fs tan d to t d e k ru in voo r een horizontale kruin


A lp h a 1

M)M ------------ -----------------------<«. { . ---------------------• M

UII

B 9 0 4 0 « M N O 1 » 1*0 H O n o »

MlUM «M <• n> w

F ig u u r 4 .1 7 : Overslagdebiet. iii functie van d e afstand to t d e k ru in voor hellingsgraad ri|

A k h . 2

U K

a X 49 « ilo »IO IO)n i t < • kltM 11 |

F ig u u r 4 .1 8 : O verslagdebiet in functie van d e a fs tan d to t d e k ru in voor hellingsgraad a 2

4 .6 M ee tn au w k eu rig h ed en

E r is re e d s m e e rm a a ls v e rm e ld d a t e r tw e e v e rsc h ille n d e m e e tm e th o d e s z i jn , één m e t e n één

z o n d e r k ra c h te n m e te rs . D e m e th o d e z o n d e r k r a c h te n m e te rs is m in d e r n a u w k e u rig d a n d e z e

m e t . Z o u ls in h e t e in d v a n d e z e p a r a g r a a f z a l b lijk e n , w o rd e n e r b ij d e m e th o d e z o n d e r

k ra c h te n m e te rs o n n a u w k e u rig h e d e n g e ïn tro d u c e e rd d ew e lk e n ie t o p tr e d e n b ij d e m e th o d e

m e t k r a c h te n m e te rs . E r z ijn e c h te r o n n a u w k e u rig h e d e n d ie g e ld e n v o o r b e id e m e e tm e th o d e s .

Hoofdstuk 4* Resultaten 67

Deze zijn:

o De vlotterregistratie

o De golven- en krachtenregistratie

o Waterspiegeldaling tijdens de proef

o Afwijking op correcte helling van de glasplaten

o Lekkage bij verbinding van twee glasplaten onderling en bij de verbinding glasplaat - golfgoot

o Restenergie aanwezig in de golfgoot

De golven- en krachtenregistratie zijn betrouwbare registraties zoals gebleken is uit paragraaf 3.6. De vlotterregistratie tijdens de proef is niet altijd betrouwbaar. Omwille van sprongen in het geregistreerde waterpeil is de kennis van het beginpeil niet eenduidig. Het is nodig om voor en na de proef het waterpeil manueel met de meetnaald te controleren. De waterspiegeldaling, te wijten aan het opvangsysteem, is in deze opstelling onvermijdbaar. Bij de meetmethode met krachtenmeters is deze daling echter beduidend kleiner dan bij de alternatieve meetmethode, omwille van het verschil in volume tussen de opvangbak en het droogdok. De laatste drie invloeden zijn uit te sluiten door de helling te controleren, goed af te dichten, en te wachten tot de golfgoot stil staat.

Bij de meetmethode zonder krachtenmeters treden er nog extra onnauwkeurigheden op, dewelke niet terug te vinden zijn bij de andere meetmethode. Factoren die een invloed hebben op de nauwkeurigheid van deze meetmethode zijn:

© Het starten en stoppen van de chronometer

© Het lekdebiet te wijten aan het manueel tegenhouden van de resterende invallende golven

© Midden in de golfontwikkeling de proef stopzetten

o Het lekdebiet dat over de rand van het droogdok slaat

© Grotere waterspiegeldaling gedurende de proef

Het starten en stoppen van de chronometer is een toevallige fout, soms zal er te vroeg gestart worden, soms iets te laat. Na meermaals herhalen van de proef, wordt deze fout uitgemiddeld. Door nauwkeurig te werken kan het lekdebiet te wijten aan het manueel tegenhouden van de resterende invallende golven vermeden worden. Indien de spleten goed afgedicht worden, kan het minimale lekdebiet dat in het droogdok slaat eveneens verwaarloosd worden. De grotere waterspiegeldaling is te wijten aan het feit dat het volume van het droogdok groter is dan dit van de opvangbak, zodat er meer water verdwijnt uit de golfgoot gedurende de proef.


D e g r o o ts te in v lo e d s fa c to r o p d e s p r e id in g v a n h e t o v e rs la g d e b ie t i s d e s to p z e t t in g v a n d e

p ro e f . B ij d e g o lfo n tw ik k e lin g w o rd t e e n o p g e le g d s p e c tru m o m g e z e t n a a r e e n ti jd re e k s d ie

h e t g o lfsc h o t a a n d r i j f t . D i t g e b e u rd a u to m a t is c h in W L W A V E . D e v o lle d ig e t i jd re e k s b e v a t d e

e n e rg ie v a u h e t o p g e le g d s p e c tr u m . In d ie n s le c h ts e e n d ee l v a n d e z e ti jd re e k s in b e sch o u w in g

g e n o m e n w o rd t , le v e r t d i t e e n a n d e r s p e c t r u m d a n h e t o o rsp ro n k e lijk o p g e le g d e s p e c tr u m .

N a a r m a te e e n k le in e r d ee l u i t d e t i jd re e k s g e n o m e n w o rd t , z a l h e t s p e c t r u m ee n g ro te re

v a r ia t ie v e r to n e n t e n o p z ic h te v a n h e t o o rsp ro n k e lijk e , d u id e lijk z i c h tb a a r in f ig u u r 4 .19 .

F ig u re n 4 .1 6 t o t 4 .1 8 to n e n d a t d e + 8 in T A W s u p e r s to rm ee n g r o te r e s p re id in g h e e f t d a n d e

a n d e r e b e p ro e fd e s u p e rs to rm e n . N a a s t h e t fe i t d a t b i j d e + 8 m T A W s u p e r s to rm ee n k le ine

v a r ia tie in h e t w a te rp e il o f in d e g o lfh o o g te , a a n le id in g g ee ft t o t ee n u a n z ie n lijk e a fw ijk in g van

h e t o v e rs la g d e b ie t, is o o k h e t se le c te re n v a n d e o n v o lle d ig e ti jd re e k s d o o r v ro e g ti jd ig s to p p e n

v a n d e p r o e f e e n v e rk la r in g v a n «le g r o te r e s p re id in g . B ij e e n 4-8 in T A W s u p e r s to rm is h e t

o v e rs la g d e b ie t b e d u id e n d g r o te r d a n b ij d e o v e r ig e s u p e rs to rm e n . G ev o lg is d a t h e t d ro o g d o k

sn e lle r g e v u ld is , z o d a t d e p r o e f v ro e g e r g e s to p t m o e t w o rd e n . D e b e sc h o u w d e t i jd re e k s is

h ie rd o o r nog k le in e r , w a t e e n b ijk o m e n d e v e rk la r in g is v o o r d e g ro te re sp re id in g .

CtCiWOJB

- r « )

£

ji1“!

F i g u u r 4 .1 9 : S p ec tra van vroegtijd ig gestop te proeven ten opzich te van sp e c tra van volledig uitgevoerde proeven

4 .7 V o o rs te l le n t e r v e r b e te r in g v a n d e m e e tm e th o d e s

H e t fysisch sc h a a lm o d e l w erd o¡>gebouw d o m h e t o v e rs la g d e b ie t c o n t in u t e k u n n e n m e te n

m e t b e h u lp v a u k ra c h te n m e te rs . E m p ir is c h b le e k e c h te r d a t h e t m e te n m e t k ra c h te n m e

te r s ó n m o g e lijk w e rd , in d ie n ee n b e p a a ld e g re n sw a a rd e v o o r h e t o v e rs la g d e b ie t o v e rsc h re d e n

w erd . M e er d a n d e h e lf t v a n d e u itg e v o e rd e p ro e v e n o v e rsc h re d e n d e z e g re n sw a a rd e . De

v o o ro p g e s te ld e c o n t in u e k la c h te n re g is t ra t ie , e n d u s o n re c h ts tre e k s d e c o n t in u e o v ers la g d c-

Hoofdstuk 4■ Resultaten 69

bietregistratie, was onmogelijk. Dit impliceert een kortere proeftijd en een grotere spreiding van het overslagdebiet. De ontworpen meetinstallatie met krachtenmeters verliest hierdoor zijn doei.

Ideaal zou zijn indien elke proef geregistreerd kan worden met krachtenmeters én waarbij het tijdinterval waarin gepompt wordt zo klein mogelijk is. De gebruikte dompelpomp heeft een maximale capaciteit van 70001/h. Omgerekend is dit net geen 2 1/s. Het maximale overslagdebiet dat weggepompt moet worden uit de opvangbak bedraagt ongeveer 1,71/s. Dit is bij een superstorm met karakteriserend waterpeil -j-8 m TAW, gemeten aan de kruin. Metabo, de producent van de gebruikte dompelpomp TP 7000 s, heeft eveneens dompelpompen ter beschikking met een maximale capaciteit van 19 0001/h, omgerekend net geen 5,31/s. Gebruik van deze laatste dompelpomp zou de pomptijd met meer dan de helft verminderen, wat direct resulteert in een hoger aantal bruikbare meetgegevens. Eveneens is het mogelijk om alle proeven uit te voeren met de meetmethode met krachtenmeters, zodat er slechts één meetmethode geldt voor de gehele proevenreeks. De bijkomende onnauwkeurigheden die geïntroduceerd werden bij het gebruik van de alternatieve meetmethode, zouden niet meer aanwezig zijn, wat resulteert in een kleinere spreiding van het overslagdebiet.

Een pompperiode blijft echter wel aanwezig. Het overslagdebiet gedurende de pompperiode moet nog altijd geschat worden. Om iets meer inzicht te krijgen op de juistheid van de schatting kan een debietmeter geplaatst worden. Eventueel aanwezige pieken in het overslagdebiet tijdens het pompen kunnen zo opgespoord worden. Een dubbele controle is hierdoor aanwezig, wat de algemene nauwkeurigheid van de meetmethode verhoogt.

Een optimale meetmethode bestaat erin dat het overslagdebiet continu geregistreerd wordt, waarbij er niet gepompt moet worden. Een eerste gedachte is het vergroten van de opvangbak. Praktisch houdt dit echter in dat het meetbereik van de krachtenmeters aanzienlijk moet vergroten. Zelfs indien dit mogelijk is, moet eveneens rekening gehouden worden met de waterspiegeldaling gedurende de proef. Een grotere opvangbak leidt tot een groter volume opgevangen water dat verdwijnt uit het systeem. Een stijging van de waterspiegeldaling is hiervan het gevolg. Deze verdere daling is onaanvaardbaar. Een compensatie van deze waterspiegeldaling zou eventueel ook mogelijk zijn. Dit zou echter wel leiden tot een complexere meetmethode en meetopstelling.

Ais conclusie geldt dat het opdrijven van de capaciteit van de dompelpomp, wat een eenvoudige oplossing is, reeds een gunstigere invloed heeft op de nauwkeurigheid van de proevenreeks.

H oofdstuk 5

A lgem ene B eslu iten

5.1 Inleiding

De bekomen meetresultaten uit hoofdstuk 4 worden hier geïnterpreteerd en toegelicht. In paragraaf 5.2 wordt gezocht naar een algemeen geldend verband aan de hand van enkele vaststellingen. Dit verband wordt grafisch voorgesteld. Met behulp van paragraaf 5.3 - waar de proefgegevens worden uitgezet op de grafiek van van der Meer - en paragraaf 5.2, wordt in paragraaf 5.4 een voorstel voor de berekening van de reductie van het overslagdebiet uitgewerkt. Hier worden enkele bijkomende invloedsfactoren geïntroduceerd in de formule van van der Meer. Paragraaf 5.5 geeft de vergelijking van hetgeen de norm, voorschrijft met de vaststellingen van de proefgegevens uit dit onderzoek.

5.2 Interpretatie van de m eetresu ltaten

Omwille van de beperkte meetgegevens, worden hieronder geen algemeen geldende uitspraken verkondigd. Extrapolatie naar andere superstormen, met eveneens andere golfkarakteristieken, wordt niet beschouwd. Dergelijke extrapolaties kunnen enkel geverifieerd worden aan de hand van bijkomende proeven. Wel worden enkele bevindingen omtrent de grafieken meegedeeld. Eerst worden de superstormen onderling vergeleken, vervolgens de hellingen.

Voor de drie hellingshoeken is er slechts een geringe reductie merkbaar van het overslagdebiet bij een 4-7 m en 4-7,5 m TAW superstorm over een interval van 0 tot 30 m. Bij de 4-8 m TAW superstorm valt op dat er echter wel een reductie wordt waargenomen over dit interval. Een mogelijke verklaring voor deze reductie kan zijn:

Het overslagdebiet aan de kruin is afhankelijk van vele parameters, welke door van der Meer reeds vroeger beproefd werden. In zijn proefopstelling werd geen rekening gehouden met volgende invloeden die kunnen optreden indien gemeten wordt op een afstand van de kruin. Bij een 4-7 m en 4-7,5 m TAW superstorm is de vrije kruinhoogte logischerwijs groter dan bij

70

Hoofdstuk 5. Algemene Besluiten 71

een +8 m TAW superstorm. Dit impliceert dat de golven bij deze lagere superstormen meer energie nodig hebben om het hoogteverschil te overbruggen en te kunnen overslaan. Visueel is merkbaar dat enkel de hoogste golven overslaan. Bij een +8 m TAW superstorm zullen eveneens meer energiearme golven kunnen overslaan. De laagdikte van het overgeslagen water op de glasplaten bij deze zwaarste superstorm is sowieso hoger dan de laagdikte bij lichtere superstormen. Eveneens wordt bij een +8 m TAW superstorm deze waterlaag continu behouden door de voortdurende overslag gedurende de proef. Het volume dat tijdens de terugtrekking van de golf - het golfdal is ter plaatse van de teen van de kruin - kan terugstromen is omwille van deze dikkere laag groter. Een grotere reductie bij dikkere lagen is dus te verwachten. Bovenstaande is een veronderstelling van de auteurs. Registratie van de laagdikte op enkele punten zou hierover meer duidelijkheid kunnen scheppen.

Een volgende vaststelling is een zone waar geen reductie van het overslagdebiet optreedt. Deze zone sluit aan op de voorgaande. De breedte van deze zone is niet afhankelijk van de beschouwde superstorm, echter wel van de beschouwde hellingsgraad van de kruin. Naarmate de hellingsgraad stijgt, wordt deze zone kleiner.

Verklaring hiervoor wordt door de auteurs gevonden in het feit dat alle watermoleculen voldoende snelheid hebben orri de desbetreffende zone te overbruggen. Het kleiner worden van de zone bij stijgende helling kan verklaard worden door het feit dat een deel van de kinetische energie omgezet moet worden in potentiële energie.

Een volgende en laatste zone, aansluitend op de vorige zone, wordt gekenmerkt door een dalende overslagdebiet. Naarmate de hellingsgraad toeneemt, neemt de reductie toe en nadert het overslagdebiet sneller tot nul en dit bij eenzelfde beschouwde superstorm. Bij eenzelfde hellingsgraad neemt de reductie vlugger toe bij een zwaardere superstorm.

Verklaring voor een stijgende reductie bij een steilere helling wordt door de auteurs gevonden in het feit dat een groter aandeel van de kinetische energie van de watermoleculen bij een steilere helling moet omgezet worden in potentiële energie. Bij volledige omzetting van kinetische energie in potentiële energie - met andere woorden stilstand van de watermolecule - zullen deze moleculen terugstromen. Eveneens zijn er de wrijvingsverliezen die overwonnen moeten worden en die naarmate de afgelegde weg vergroten. Deze wrijvingsverliezen bestaan uit enerzijds de inwendig wrijvingsverliezen en de wrijvingsverliezen tussen de glasplaat en de watermoleculen.

Verklaring voor een stijgende reductie bij een zwaardere superstorm wordt door de auteurs gevonden in het feit dat de laagdikte bij deze zwaardere superstormen groter is dan bij lichtere. In veronderstelling dat de voortplantingssnelheid van het overgeslagen water min of meer gelijk is, en in veronderstelling dat de verhouding van de snelheden van de watermoleculen eveneens min of meer gelijk is, kan verklaard worden dat eenzelfde percentage van de watermoleculen

H o o fd s tu k 5 . A lg e m e n e B e s lu ite n 72

s n e lh e id n u i b e re ik e n . B ij z w a a rd e re s u p e r s to rm e n - g e k e n m e rk t d o o r d ik k e re w a te r in g e n

- le id t d i t p e rc e n ta g e t o t e e n g r o te r e a b s o lu te w a a rd e v a n re d u c tie v a n h e t o v e rs la g d eb ie t.

G ra fisch le id t d i t t o t e c u s te i le re helling .

E r k a n s a m e n v a t te u d e e n a lg em e en g e ld e n d e f ig u u r o p g e m a a k t w o rd e n b e s ta a n d e u i t d r ie

a a n e e n s lu i te n d e zo n e s . D e z e w e rd e n h ie rb o v e n in v o lg o rd e b e sc h re v e n . F ig u u r 5.1 to o n t d i t .

?

Zone Zone Zone

A f»tand v a n d e k ru in [m]

F ig u u r 5 .1 : A lgem ene voorstelling van d e reductie van b e t overslagdebiet in functie vau d e kruin

H o t v e r lo o p w o rd t h ie r v o o rg c s te ld d o o r e e n r e c h te . D i t is ee n v e re e n v o u d ig d e v o o rs te llin g

v a n d e w erk e lijk h e id . E e n e x p o n e n tie e l v e rb a n d z o u e v e n g o ed m o g e lijk k u n n e n z ijn . V o o r d e

c o r re c te v o o rs te l lin g m o e te n e r o p m e e r tu s s e n p u n te n m e e tg e g ev e n s b e s c h ik b a a r z i jn .

D e la a g d ik te , d ie e e n r e c h ts tr e e k s g ev o lg v a n d e b e p ro e fd e s u p e r s to rm is , is d e b e p a le n d e fa c to r

v o o r d e r ic k tin g sc o ë ffic ië n t v a n d e h e llin g in z o n e I . B ij l ic h te s u p e r s to rm e n k a n d e z e h e lling

p ra k tis c h h o r iz o n ta a l z i jn . D e h e llin g sg ra a d v a n d e k r u in h ee ft is d e b e p a le n d e in v lo e d s fa c to r

v o o r d e b r e e d te v a n h e t p la te a u in z o n e I I . D e h e llin g sh o e k v a n d e r e d i t e in z o n e I I I w o rd t

b e p a a ld d o o r ee n s a m e n sp e l v a n d e z w a a r te v a n d e s u p e r s to rm e n d e h e llin g sg ra a d v a n d e

k ru in . E r k u n n e n z ic h tw ee e x t r e m a v o o rd o e n : ee n b i jn a v o lled ig h o r iz o n ta a l v e r lo o p bij

ee n h o r iz o n ta le k ru in e n e e n s te i l v e r lo o p w a a rb i j h e t p la te a u b ijn a o n b e s ta a n d e i s b ij s te ile

k ru in h e llin g e n .

H o o fd s tu k 5. A lg e m e n e B e s lu ite n 73

5.3 U itze tten van de proefgegevens op de grafiek van van der M eer

O p o n d o rs ta a n d e 3 f ig u re n w o rd e n d e p ro efg eg ev en s v o o r e lk e s u p e rs to rm j>er h e llin g sg ra a d

e n p e r b re e d te u itg e z e t . H ie rm e e loui g ez o ch t w o rd e n n a a r e e n a n a ly tis c h v e rb a n d .

-Vsn Der IJeerD Breedte üm

Breedte 15mBreedte 30m

X Breedte 60m0 Breedte 120mT Breedte 130m

------ Van Der Meer□ Breedte Om

Breedte 1EmBreedte 3Qm

X Breedte 6C*n0 Ereedte I 2 0 rr* Ereedie i 8 0 tT

-------Van D « Meero Breedte Om

Breedte 1£mBreedte 3 Om

X Breedte 6 Om0 Breedte 120m• Breedte 180m

0 0 5 1 1 5 2 2 5 3 3 5 4 4 5 5Breke (parameter [-]

1 5 2 2 5 3 3.5Brekerparamater [-]

A lpha 2

0 0 5 1 1 5 2 2 5 3 3.5 4 4 5 5Brekerparameter C-J

A lpha 1

z 1E-°1I 1.E-02•n

B 1 E-05

F ig u u r 5 .2 : V ergelijking van d e proefgegevens p e r hellingsgraad p er b reed te m e t d e grafiek van van d er M eer voor h e t overslagdebiet aa n d e k ru in en d i t voor d e + 7 m TAW superstorm

H o o fd s tu k 5 . A lg e m e n e B e s lu ite n 7-1

Alpha O

1.E«00

1.E-05

3O 0.5 1 1.5 2 2 5 3 5 4 5

— Van Der Meer0 Breedte Om

Breedte I5mBreedte 20m

X Breedte eom© Breedte 120a-T Breedte 180a

B rek erparam eterl-J

Alpha 1

- 1.E-01 — Van Der l.leero ____ S ■ Breedte Om■sX i c n r X Breedte I5m

/ Breedte ¿umTj / * Breedte 60m

/ * Breedte 120a

8 1.B05 • / -------------------------------+ Breedte 1B0m

0.5—i-------- 1------ 1-------1—1.5 2 2 5 3

B rokerparam eler [-]

Alpha 2

3.5— i—

4 5

O 3 5 51 15 2 2 5 3 4

— Van Der Meer■ Breedte Cm

Breedte I5mBreedte 20m

X Breedte 60mo Breedte 120ir

Breedte 1 80a

B rek erparam elerf.]

F i g u u r 5 . 3 : V ergelijk ing van d e p roefgegevens p e r h e llingsg raad p e r b re e d te m e t d e g rafiek v a n van

d e r M ee r voor h e t o v e rs lag d eb ie t a a n d e k ru in e n d i t v o o r d e + 7 ,5 m T A W s u p e rs to rm

doos

dc

falot

H D

lmon

stek

)os

dahl

ii |-J

D

tmon

slcl

oos

dcbi

ot

(-1H o o fd s tu k 5 . A lg e m e n e B e s lu ite n 75

A lpha 0

o 0 5 1.5 2 251 3 3.5 4 4.5 5

------- Van Der Meera Breedte Om

Breedte 15mBreedte 30m

X Breedte 60m♦ Breedte 120m• Breedte 180m

B rekerparam eter M

A lpha 1

0 0.5 1 1.5 2 25 3 3.5 54

•Van Der Meer Breedte Om Breedte 15m Breedte 30m Breedte 60m Breedte 120m Breedte 180m

B rekerparam eter [-]

A lp h a 2

o 0.5 t 1.5 2 3 4 5

V a n D t f M i e r

B B r e e c t e O m

B r e e c t e 1 5 m

B r e e c t e 3 0 m

X B r e e c t e 6 0 m

o B r e e C t e 1 2 0 m

* B r c e C t e I B O m

B rck o rp a ra m e te r [•)

F i g u u r 5 .4 : Vergelijking van d e proefgegevens p e r hellingsgraad p er b reed te m et d e grafiek van van d er M eer voor h e t overslagdebiet aa n d e k ru in en d i t voor d e + 8 m TAW supersto rm

H o o fd s tu k 5. A lg e m e n e B e s lu ite n 76

5.4 V oorste l van ee n b e re k e n in g sm e th o d e v o o r d e red u c tie v an h e t o v erslag d eb ie t

Do p ro e fg eg e v en s b e v e s tig d e n n o g m a a ls d a t d e fo rm u le v a n v a n d e r M e er c o r re c t is. B ij d e

b e re k e n in g v a n d e r e d u c tie w o rd t d o o r d o a u t e u r s v o o rg e s to ld o m d e z e fo rm u le s t e b e h o u d e n ,

n u ts in v o e g in g v a n en k e le e x t r a in v lo e d s fa c to re n . H ie rn a v o lg t ee n b e s c h r ijv in g v a n deze

v o o rg e s to ld e m e th o d e .

H e t v a lt o p d a t d e h e llin g sg ra a d e e n g r o te in v lo e d h e e f t o p d e re d u c tie . Z o a ls v e rm e ld in

p a r a g r a a f .5.2 is d e b re e d te v a n h e t p la te a u o p d e fig u u r 5 .5 s t e r k a fh a n k e lijk v a n d e z e h e l

lin g sg ra a d . D e z e w o rd t h ie ro n d e r n o g m a a ls w ee rg eg ev en to r v e rd u id e lijk in g .

E

Lc-,&

Z o n e I Z o n e II Z o n e III

A f a U n d v i n d » Im fc i ( a )

F i g u u r 5 .5 : A lgem ene voorstelling van d e red u c tie van h e t overslagdebiet in functie van d e k ru in

H e t o v e rg a n g sp u n t v a u z o n e I I n a a r z o n e I I I , d ie n t b e p a a ld t e w o rd e n a a n d e h a n d v a n ee n

lo s s ta a n d e fo rm u le w a a r in d e h e l lin g sg ra a d d e b e la n g r i jk s te in v lo e d s fa c to r is . E e n m ogelijko

v o rm v o o r d e fo rm u le k a n z ijn :

b o v e r g a w j = . n b k r u in b r c c d tc + • • • [ m ] ( 5 * 1 )

H ie rin is bOVergang h e t g e z o c h te o v e rg a n g s p u n t in m . B ij e e n n e g a tie v e w a a rd e v a n a (d a le n

d e k r u in ) i s d e z e fo rm u le n ie t g e ld ig . V o o r d e v e ilig h e id w o rd t boocrgang g e lijk g e s te ld a a n

Hoofdstuk 5. Algemene Besluiten 77

b kruinbreedte i zodat geen reductie toegepast wordt. De overige factoren a en e, moeten bepaald worden aan de hand van bijkomend onderzoek. Er wordt geopteerd voor een exponentieel verloop. Dit is eveneens slechts een aanname.

Er wordt voorgesteld een extra invloedsfactor toe te voegen voor de reductie van het overslagdebiet bij toenemende breedte van de kruin.

7fc — 1 Indien b < bovergang (5.2)

'Jk <-- 1 Indien b bovergang (5.3)

De helling van zone I is afhankelijk van de laagdikte en dus van de beschouwde superstorm.Bij lagere superstormen kan deze helling voor de veiligheid verwaarloosd worden. Bij hogeresuperstormen zou deze verwaarlozing echter te conservatief zijn. Een invloedsfactor kleiner dan de eenheid kan in dit geval toegevoegd worden aan de algemene formules van van der Meer.

Let op dat bovenstaande methode slechts een voorstel is, die niet gestaafd is aan de hand van voldoende proefgegevens. Verder onderzoek is noodzakelijk.

5.5 A lgem een beslu it

De norm schrijft een reductie van het overslagdebiet voor naarmate de afstand tot de buitenkruinlijn vergroot. De formule voor deze reductie, die geldig is over een interval van 5 tot 25 m verwijderd van de kruin, is:

QkruinQ effec tie f — (0-4j*Ü

Hierin is x de afstand verwijderd van de buitenkruinlijn in meter. Bovenstaande formule is niet gestaafd op wetenschappelijk onderzoek. Er mag geen blindelings gebruik van deze formule gemaakt worden.

Deze thesis deed onderzoek naar de eventueel voorkomende reductie bij brede dijken. Uit de proefgegevens en bevindingen kan worden vastgesteld dat bovenstaande formule 5.4 niet geldig is. Dit is duidelijk merkbaar op de algemeen geldende figuur 5.5. In paragraaf 5.4 werd door de auteurs een methode voorgesteld om de reductie van het overslagdebiet te berekenen. E r werden enkele invloedsfactoren voorgesteld om toe te voegen aan de formules van van der Meer ter berekening van het overslagdebiet aan de kruin. Deze invloedsfactoren moeten de berekening van het overslagdebiet op een bepaalde afstand verwijderd van de kruin mogelijk maken. Let wel op dat deze invloedsfactoren nog moeten bepaald worden aan de hand van extra proeven.

B ijlage A

W L W Ä V E -bestanden

78

Bijlage A. WLWAVE-bestanden 79

R eg elb esta n d

; update golfmodellen. 2003

; De oude PC30GA+ k aarten werden vervangen door PCI 6024E kaarten van National Instruments.

; De s tru c tu u r van h e t co n tro l.dm bestand wordt h iervoor aangepast.

* ANALOGE INGANGEN *

; ANALOG INPUT CHANNELS: + /- 10 Volt; FYSICAL qUANOTY = INPUT VOLTAGE * ACAL + BCAL

[VERT FLOW]; v e r tik a l flowmeter (0-4 1 /s < = > 2/10 v o lt) ????NAME =* verq

BOARD = 1

CHANNEL = 0

ACAL = 0.500BCAL = -1 .0 0

[LEVElJ; w aterlevel; c a lib ra tio n 11/02/2000 (Mare Willems) :

; b - waterhoogte i n gLazen kanaal; h = 0.747 m —> 6.75 V; h = 0.458 m —> -2 .3 8 V

; c a lib ra tio n 11/02/2000 (Mare W illens) :NAME = LEVEL

BOARD = 1 CHANNEL = 1 ;ACAL = 0.031689 ;BCAL = 0.532474; 18/6/2002 C harlo tte; voeding potentiom eter +10 v o lt

; w iel doarmeter 20 cm (ontrek = 0.628 m); b e reik van 10 cm t o t 72.8 cm

ACAL = 0.06607406 BCAL = 0.04395199

* DIGITAL OUTPUT CHANNELS *


; B0ARD=O i s th e f i r s t board , 1 i s th e second board

; PORT bas t o be C! ! ! ! ! !; BTT i s OOSB) 1 2 3 4 5 6 70KB)

; ¡connector p in 41 42 43 4445 46 47 (dig.gnfbpin23); output le v e l : OFFKJV 0N=+5V ( n o t open co llec to r! )

[MAIN POWER]BOARD » 1

PORT = 0 BIT = 0

Epower PAECLK)BOARD = 1 PORT = 0 B r r= i

[LOAD PADDLE3

BOARD = 1

PORT = 0 BIT = 2

* SPECIFIEKE SECTIE VOOR MANUAL *

IMANUAÜ; deze s e c tie wordt enkel gebruikt door MANUAL.C

; a an ta l 1 /s v e rtik aa l debieftsverandering p e r; p e r in p u tlev e l-f ou t van lm

; p e r re g e l-d t ( [HlEERTIDEl DT/INTEHPQDKLEVEL » 1000.0; maximum en minimum gewenst v e r tik a a l d eb ie t i n 1/S

VERFLOWMAX = 4 .0 VERELOWMIN = -4 .0

; a an ta l % verandering i n VK; p e r 1 /s fo u t in debiet

; p e r re g e l-d t ( [MIEERTIDE3 DT/INTERPQDKVERFLOW = 1.0; mayi mum en mini mum gewenst k iepstand in I

VEROUIMAX = 100.0 VERGOMEN = -100.0

KHQR1FL0W = 0.04 H0R10UMAX = 110.0

HDR10UIMQÍ = -110.0

KH0R2FUM = 0 .5


HÜR20UIMAX = 100.0HomrotiN =-ïoo.o

* SPECIFIEKE SECTIE VOOR m W Æ *

[PUMP]BOARD = 2 PORT = 0 BIT = 0

;Mean Seconds = t i j d voor lopend gemiddelde van h e t gewicht i n de bak MEAN SECONDS = 15¡Weight = gewicht wanneer bak moet leeggepcmpt worden ¡gewicht van de bak b i j s t a r t i s reeds 15 kg

WEIGHT = 65¡Duration = hoe lan g poep moet annsl nan

DURATION = 30

tFORŒ 1]

BOARD = 2

CHANNEL = 3 ACAL = 3.46443453

BCAL = -0.02277245

[FORCE 2]BOARD = 2

CHANNEL = 1 ACAL = 3.77437650 BCAL = -0.04262069

George 3]BOARD = 2

CHANNEL = 2 ACAL = 3.25125136 BCAL = -0.03751495

T ijb estan d

* . t i d f i l e f o r execution o f model t e s t s in th e wave tan k * ----------------------------------------------------------* l in e s s ta r t in g w ith a * i n f i r s t p o s itio n a re tre a te d a s comment*

* tim e = tim e in modelunits (s)

* w aterlevel = w aterlevel i n u se r u n its Cm in tank)* Qvert = v e r tik a l flow in u se r u n its (1/s)

* Qhorl = h o r flow 1 i n u se r u n its (1/s)* Qhor2 = h o r flow 2 i n u se r u n i ts (1/s)

Bijlage A, WLWAVE-bestanden 82

*

* TideLogFlag : logging s t a r t s on 0 t o 1 t ra n s it io n

* stops 1 0* WaveLogplag : logging s t a r t s on 0 t o 1 t ra n s it io n* stops 1 0* WaveRanpFlag : i f 1 Waves a re generated (Ramp Up)** AwaRamp : i f 1 Absorption i s a c tiv e** SyncQutFlag : i f 1 th e d ig i ta l Output SYNC OUT * 1

* 0 0* th e hoard, Pcnrt and b i tn r of SYNCCKÍT i s d isc rib ed i n th e CQNIRGL.INI*

* NOTE: i f more th an 1 Tide i s requ ired :* a f t e r th e l a s t l in e , th e f i r s t l in e i s processed 1 TideDT l a t e r* BASIS g e ti j d e f ile s voor proeven KNQKKE-Zoute (februari/m aart 2000)* Mare HUYGENS LVH IM v e rs i te i t Gent*=KÜjd h Qvert Qhorl CJhor2 Tide Wave Wave ABS SYNC FORCE*(sec) On) (1/s) (V s) (V s) LOG LOG RAMP RAMP OUT LOG

0.0 0.0 0 0 .0 0 .0 1 1 0 0 0 110.0 0 .0 0 0 .0 0 .0 1 1 1 0 0 11700.0 0 .0 0 0 .0 0 .0 1 1 1 0 0 1

L ogb estan d

* L0GCHAN.DAT

* d i t bestand bevat a l l e kanalen d ie gelogd (gemeten) warden t i jd e n s de

* u itv o e rin g van een proef.** ccmnent a a rl i jnen beginnen met een * en warden gewoon overgeslagen* t i jd e n s h e t inlezen.** naam van h e t mee tpunt : (STRINGtUO)* druk. hoogte, verp laatsing , a c c e le r a t ie .........* golvenmeters beginnen met W bv. Wl. W2. W3. W..* drukqpneners beginnen met P

* n ie t gebruikte kanalen noenen NC

* b : bord (0. .1) (INTEGER) bordO h e e f t a i s basisadres <ffl700 : z ie C0NTR0L.INI* bord l h e e f t a i s basisadres &H720 : z ie CQN1R0L.INI

* k : kanaal (0. .15) (INTEGER) h e t meetkanaal van de PC (0 t o t 15)* p la a ts van h e t meetpunt x .y .z (REAL) enkel t e r inform atie (en a i s "place-holder11)* X : gemeten vanuit de a s van de dam i n m eter model* (pos.zin naar h e t schot)

* y : gemeten v a n it h e t midden van h e t kanaal

* in m eter model (pos. na a r ScheldemodeD


* 2 : gsneten vanuit 25=0 i n m eter natuur* (pos. n aar boven)

* A ijk en B ijk (DOUBLED* deze waarden z i jn bedoeld om de overhang t e maken tu sse n de gemeten

* waarde in v o lt en de fy sische grootheid d ie wordt voorgesteld.* De waarden AIJK. BIJK worden ongerekend voor de overgang* van in te g e r en fy sische grootheid* A ijk en B ijk en de gemeten integer-waaxden worden naar h e t logbestand gecapieerd.** eenheid : (SIRIN08)* de fysische eenheid van de fy sisch e waarde** TIMER : UDE of WAVE* UDE : h e t kanaal wordt p e r TideDtC/interpol) seconden gelogd

* WAVE : h e t kanaal wordt p e r WaveDt seconden gelogd*

* naamde

B K X y z Aijk B ijk eenheid lim er*T*

PEIL 1 1 -tO.000 40.000 +0.000 +0.06607406 0.04395199 Du] TIDESCHOT 1 2 +0.000 +0.000 +0.000 +0.0235724 0.10583749 Gn] WAVE

W1 1 8 +0.0 +0 +0 +0.06064272 +0.53958356 W WAVEW2 1 9 +0.0 +0 +0 +0.06127450 +0.55003595 ta WAVEW3 1 10 +0.0 +0 +0 +0.06201130 +0.55312750 ta WAVEW4 1 11 +0.0 +0 +0 +0.03007171 +0.61814531 M WAVEW5 1 12 +0.0 +0 +0 +0.03076435 +0.62382720 M WAVEW6 1 13 +0.0 +0 +0 +0.03036460 +0.62646253 ta WAVEFI 2 3 +0 +0 +0 +3.46449453 -0.02277245 Dsgl FORCEF2 2 1 +0 +0 +0 +3.77437650 -0.04262069 Ckgl FORCEF3 2 2 +0 +0 +0 +3.25125136 -0.03751495 fegl FORCE

P r o e f b e s t a n d

; FILE MET 1ESIPARAMEIEES VDQR GQLFTANK

; - in i f i l e f o r execution of model t e s t s in th e wave tank

>[OTERAIj

; name o f th e model in th e tan k (descrip tion ! !) CHAR[80]MODEL = GOLFOVERSLAG; v e r tik a l sc a le of th e physical model [DOUBLEDSCALE = 30.000

; name o f th e t e s t th a t w i l l be ru n char[8Q]TEST = g o lf overslag ; T estreeks 1 CT1); Master Absorption Flag DSTEGER]

; MQET = 0 ! ! ! ! ! ! ! GEEN ABSORPTIE; i f 0 : no absorption i s calcu la ted

; i f i : absorption i s ca lcu la ted and used conform th e f la g in th e t id e f i l e


ÜBSŒHIONFLAG = O

CDNIRDLFÏLE = ^:\pr3jecten\718-23.J3flffNsturin^Golfgpc>tJiall_cantrDl.iiii"

CUDEO; name of th e t id e f i l e CHâRlKAXJ’AIHKAHEJBQ; w ith f u l l p a th i f no t in th e cu rran t d irec to ryFILE = "D: \p ro jecten \7 18-25j3KVFNstaripg\test . t i d 1'; number o f tim es t o ru n through t id e f i l e [DOUBLE]NUMBER, = 1

WAVE!

TYPE = 6

.567

HEIGHT = 0.05

must be one of

1 = SINE 2 = MDSKOWTIZ 3 = JONSWAP4 = OTHER 5 = M3SK0HITZ_PAR 6 = JONSWAP_PAR7 = TTMERERTES

Depth in flume a t th e wave paddle Dn model]

used to c a lcu la te th e Paddle tra n s fe r function

d esired wave he ig h t i n th e flume Dn model](th e he ig h t i s 2 * Amplitude) double

d esired wave p e rio d i n th e flume [s model] used f o r p a tte rn generation AND B ieselcorrection

i f TYPE = 1 (SINE)used f o r B ieselco rrec tian i f TYPE = 2 o r 3

Janswap additional, parameter [-]

PHASESEH) : UNSIGNED INTEGER

cu to ff frequency a s m ultip le o f 1/WaveP a f t e r FFT (only f o r MUSK, JQNSW, MWJOSK, MW_JQNS$

PERIOD = 2.19

GAMA = 3 .3

PHASESEED = 0

CUTOFF = 100.

SPECIHDMFILE =

HOC]

; F i le w ith charmels to be logged; s t r in g o f MAX_PATHNAME_LEN charactersL0GCHANNE1FHE = ^:\projecten\718-23_(3WP\sturin^L0GCHAN.DAT'

Name o f th e lo g -f ile s

s tr in g o f MAX_pATHNAME_IEN characters

WAVELOGFILE = ,l):^pr)jectm\718-2^_QWPVneting\ŒVPJl7(M5b000a0_QJílog_4.L0G,, TIDELGGFILE = "D: Nfrojecten\718-2D_(m%eting\ŒVPJi70H15bOOOaO_q_Tlcg_4.LOG"

f i l e w ith spectrunparameters i n case o f ty p e = OTHER

s tr in g o f MADUPATHNAMELIM characters

"D: Np^jectenNTlB-a.fWNsturingSSPECIHUM.DAr'


FÏBCELOGFTLE = irD : Np r° j ecten\718-23_C3{VPV^ing\Q<VPj37QH15hOOOaû_Q_FIc)g_4. LCX3"

T ij- o f V lo tterreg istra tie

W J F J S S S J S m O S : 1 PEEL 6.60741e-02 4.39520e-02

KHJGFJ3ERJ30BB : 846Time PEIL

2.002 0.56467

4.002 0.56499

6.002 0.564358.002 0.56467

10.002 0.56467

12.000 0.5643514.002 0.5646716.000 0.5646718.002 0.56435

20.002 0.5643522.000 0.5646724.002 0.5646726.000 0.56403

28.007 0.5653230.000 0.5646732.007 0.56467

34.007 0.5643536.000 0.56403

1660.004 0.55887

1662.003 0.559191664.001 0.559831666.002 0.559831668.004 0.559511670.004 0.55951

1672.002 0.559191674.004 0.55951

1676.003 0.559511678.001 0.559191680.003 0.559511682.001 0.559831684.003 0.55919

1686.003 0.559831688.001 0.559511690.003 0.559831692.002 0.56016


K rach tenreg istra tie

NRJFJDRŒ_aiAKNELS : 3

F l 3.46449e+00 - 2 .27724e-02 F2 3.77438&KX) - 4 .26207e-02 F3 3 .25125eKX) - 3 .75149e-02NR_QF_FQRCE_SGANS : 16884

Time F l F2 F30.100 3.68194 4.93336 4.40756

0.200 4.18943 5.06237 4.05830

0.300 4.57851 4.91493 4.12180

0.400 3.96952 4.52791 4.344050.500 4.05410 4.84122 4.20118

0.600 4.10485 4.71221 3.502670.700 3.95260 4.78593 4.35993

0.800 4.35860 5.13609 4.471060.900 3.96952 4.95179 4.13768

1.000 4.22326 4.47262 4.37580

1.100 4.05410 5.11766 3.947171.200 4.46009 5.26510 4.23293

1.300 3.90185 4.80436 3.96305

1.400 4.15560 5.63369 4.16943

1.500 4.24018 4.56477 3.89955

1.600 3.66502 4.65692 4.29643

1.700 4.17251 4.50948 4.20118

1.800 4.13868 5.41253 4.82031

1.900 4.02027 5.11766 4.26468

2.000 3.41127 5.63369 4.53456

2.100 3.32669 4.78593 4.201182.200 4.00335 5.17295 4.20118

1688.100 10.41469 16.76515 15.28210

1688.200 9.65345 16.93102 16.01236

1688.300 9.97487 16.98630 16.21874

1688.400 10.39778 16.94945 15.504361688.500 10.55003 17.11531 17.01250

1688.600 10.24553 16.69143 16.10762

1688.700 10.09328 17.53919 16.31399

1688.800 11.12519 18.22109 17.77452

1688.900 10.12711 17.42861 16.15524

1689.000 10.58386 17.28118 16.07586

1689.100 10.36394 17.28118 17.31413

1689.200 10.44853 16.87573 16.40924

1689.300 10.60078 17.85249 15.94886

1689.400 10.61769 17.83406 16.21874

1689.500 10.51619 17.48390 15.83774


1689.600 10.46544 17.24432 16.663251689.700 10.26245 17.17060 16.298121689.800 10.60078 17.35490 16.710871689.900 10.90527 16.54399 16.45687

1690.000 10.75302 17.29961 16.282241690.100 10.44853 17.37333 16.298121690.200 10.88836 16.67300 16.345741690.300 10.58386 17.77878 16.425121690.400 10.97294 18.33166 17.234761690.500 10.46544 17.44704 16.774381690.600 10.34703 16.93102 16.53625

G olven reg istra tie

FILENAME : D : Nprxij ecten\718-23_QWP\jiieCin^\!3<VPJi70H15b000aD_Q_Wlog_4.LOG DATE : 03-03-2008

TIME : 14:18:48

TESTNAME : D:\FRDJB0IEN\718-$JXVPSFR0Eï\UnEI]ffiELIJKE I^JEIlCITN(M\BOOO\H7Ö\(3CVPJI7QH15BOOOAO_q_4.INI * * * * * * * * *

[ŒNERAQ

MODEL — GGLFOVEHSLAG SCALE = 30.000000

TEST = g o lf overslag ABSffiPrXONFLAG = 0CQNIRQLFTLE = D : Nproj ecten\718-23_GKVP\stmrin¿\GoLf goat Jra ll_carrtro l. in i

CITŒ3FILE = D: Nproj ecten\718-2D_(3(VP\pturiri^,test. t i d

NUMBSl = 1.000000

CWAVE1 TYPE = 6

HEIGHT = 0.050000 PERIOD = 2.190000

GAMMA = 3.300000 PHASESEED = 0

OJIOFF = 45.662100 SPECIRUMF3LE =

[LOGOLOGCHANNELFTLE = D: 'projecten\71&-23_GKVP\storin^\L0GŒAN.DAT TUMDŒTLE = D :^jecten \71& -23„G K V P V oetii^ í^Ji7CH15bOOOaO_Q_Tlog_4.LOG WAVEXOGF3LE = D: \p ro jecten \718-2)JIKVP\^tixi¿\GKVP_h7CH15bOOOaO_Q_Wlog_4.LOG

FORŒLOŒTLE = D:'^Hrojecteii\718-23_(3{VPvnetÍDg\C3IVPJh70H15bOCOaD_Q_Flog_4.LOG

MLQF_WAVE_CHAMEIS : 7

DT_L0G: 0.025000* * * * * * *

HEADING


*******NAME SCHOT W1 W2 W3 W4 W5

W6UNIT M M M foü M foO

MACAL 0.02357 0.06064 0.06127 0.06201 0.03007 0.03076BCAL 0.10584 0.53958 0.55004 0.55313 0.61815 0.62383FREQ 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00

20.00

MEASUREMENTS

NRJFJ/AVELSCANS :: 33775Time SCHOT W1 VÍ2 W3 W4 W5

W60.050 0.10722 0.56416 0.56111 0.56403 0.56749 0.566900.100 0.10710 0.56564 0.56170 0.56554 0.56617 0.567800.150 0.10676 0.56623 0.56320 0.56615 0.56646 0.565990.200 0.10618 0.56475 0.56170 0.56645 0.56646 0.566140.250 0.10607 0.56564 0.56320 0.56554 0.56719 0.566900.300 0.10618 0.56475 0.56170 0.56584 0.56573 0.566590.350 0.10607 0.56505 0.56170 0.56645 0.56807 0.566140.400 0.10595 0.56446 0.56290 0.56736 0.56807 0.566290.450 0.10607 0.56446 0.56230 0.56494 0.56675 0.566740.500 0.10595 0.56416 0.56230 0.56524 0.56719 0.566440.550 0.10607 0.56564 0.56111 0.56554 0.56661 0.567050.600 0.10607 0.56534 0.56260 0.56524 0.56675 0.566900.650 0.10595 0.56475 0.56290 0.56615 0.56617 0.567200.700 0.10607 0.56505 0.56170 0.56524 0.56646 0.565840.750 0.10561 0.56446 0.56290 0.56524 0.56661 0.567350.800 0.10595 0.56564 0.56290 0.56645 0.56705 0.566900.850 0.10584 0.56386 0.56380 0.56645 0.56617 0.567650.900 0.10595 0.56446 0.56410 0.56584 0.56675 0.567650.950 0.10572 0.56564 0.56200 0.56463 0.56543 0.566591.000 0.10607 0.56357 0.56200 0.56645 0.56661 0.566441.050 0.10595 0.56446 0.56230 0.56554 0.56690 0.567051.100 0.10595 0.56534 0.56230 0.56615 0.56705 0.567651.150 0.10607 0.56446 0.56230 0.56524 0.56528 0.567051.200 0.10607 0.56416 0.56260 0.56615 0.56543 0.566441.250 0.10607 0.56416 0.56260 0.56584 0.56528 0.567351.300 0.10618 0.56357 0.56290 0.56403 0.56573 0.567951.350 0.10595 0.56505 0.56260 0.56675 0.56675 0.566441.400 0.10607 0.56386 0.56290 0.56615 0.56690 0.567051.450 0.10595 0.56623 0.56111 0.56433 0.56661 0.567051.500 0.10595 0.56475 0.56350 0.56584 0.56690 0.56735

0.03036

0.62646

0.565670.56730

0.565380.56671

0.567010.565970.567300.566710.56745

0.567450.567450.56686

0.567160.566420.56730

0.56701

0.567900.567600.56790

0.567450.56730

0.567160.566860.56730

0.567600.567450.566560.567600.56612

0.56730

Bijlage A, WLWAVE-bestanden 89

1690.4501690.5001690.5501690.6001690.650

1690.7001690.7501690.800

1690.850

0.10296 0.10377 0.10388 0.10423

0.10446 0.10469

0.10446 0.10457 0.10423

0.562980.560310.555870.552910.54936

0.544030.53988

0.53455

0.53011

0.560510.55991

0.557220.553330.550930.54884

0.546450.544350.54256

0.57432

0.573110.572200.56978

0.567660.564630.56039

0.559790.55646

0.54120

0.541200.54106

0.541200.542380.54855

0.554860.562050.56940

0.541960.541360.541810.543010.543160.54707

0.550820.557730.56554

0.551000.554110.557820.561670.562410.56478

0.568340.570720.57175

p o m p

B ijla g e B . P o m p 91

DOMPELPOMPEN/VLAKZUIGENDE DOMPELPOMPEÑ

SPECULE KENMERKEN■ U'oiiompen. i i i - a i c r p « - . i » i u ' t - im v o n ic r x ii t i i v o lu i■ T u -n H t-.gx 'e■ v io in i . i f i l iU » m i nuurnM im «-*»1. 1(1• M a a » n - i n i l u t . l u »

SPECIALE KE-NMERMN■ I M iH iip p " i. W i> a |o ir (« - . C“ ( u « H " v » n u l i o e o n u * i■ T j m liilu s t it i

TPMCOSNT? >aco i

m u e : T U K S S ’i

T n A û M g r v i m S » » l l * » 4 l M•»O T .-vM l u p g e - i e n e c i » M W 7 S 0 W • V M ¿ u ^ * i 4 K R » m •

v r n r o x " • V m n n f J " “» *co> •« l i r a U K M lo w ( S I S M O l » » r t o m a l m * tw d »« l' • L x . CpvOOf N »Q 1P » m » W ■ » u i g i r t m - i ik o o g •• A ix . .n C c m p M j x p t« » m S u • Mj o Ib lo n v x , m o t m í •M ix m u l 0 .7 II» 0 9 kai m u ll i « d o o m tC n A a in ik n t m g 1 1M“ U im a n 1 IM * B i n i i -

• c n r iip lO u a il t d l l ü c l i l i .w d T c e b n h t h e g f o m i i »P o T O f u o l u ' » n o l lu n . l - . lo r N o n - n u l o i ig x in n r » i H O I « 3 0 0 W

A d n ilu it .u C iil «O ni IO m v n m o j m

A a n ta l lo O fW * f- n ' 1 M a x . c i p i c v i f « 0 0 0 Lii O.COO i* .

C«v*n; A H U o m M a x . c p v u v iP o o u l» C m C m

Ma». IndempOd *0« I m C mM a x d m . o e o u o.o a »D t U u o n la i l in u I* ( V i M r u l i iO . ' - r f l in n o iM l ir e .1-

d r a a d A i u dP o m p f x i . K u iW i» ! l l e - C . a u S l a »A i i . l i l . a C f l 10 m X ) n

A i n a l e e » « ! « » 1 1

& • « « J*0 « H

I«P0 TPPOWSOÏWTOtOOf

tPIOOOOSeu n o a o u A u ra .

tp e a w a 0 0 1 0 1 0 0 0 1 0

T l 1003 Sf.

B ijlage C

K rach ten m e te rs

92

Bijlage C. Krachtenmeters 93

Model 1040/1041V i s h a y T e d e a - H u n t l e i g h

Low Capacity Single Point Aluminum Load Cells

VISHAY,

A T E X # < F M

FEATURES« Capacities 5-100kg• Aluminum construction• Single point 400 x 400mm platform• OIML R60 and NTEP approved• IPS5 protection• Available with metric and UNC threads O PTIONAL FEATURES• EEx ¡a IIC T4 - hazardous a re a approval » FM approval available• iP67available

DESCRIPTIO N

Models 1040 and 1041 a re low profile single point load cells designed for direct mounting of low cost weighing platforms.

Their small physical size, combined with high accuracy and low cost, m akes these load cells ideally suited for retail, bench and counting scales.Available in anodized aluminum th e se high accuracy load cells a re approved to NTEP and other stringent approval standards, including OIML R60. For hazardous environments this load cell h a s EEx ia IIC

T4 level of approved option.An optional special humidity resistant protective coating assu res long term stability over the entire com pensated tem perature range.

The two additional s e n se wires feed back the voltage reaching the load cell. Complete com pensation of changes in lead resistance due to tem perature change and/or cable extension, is achieved by feeding this v d ia g e into the appropriate electronics.

A PPLICATIO NS

» Bench scales > Counting scales » Grocery scales

OUTLINE D IM E N SIO N S in m illim eters

4 M oun ting H o le s K M H o r 1/4--20 UNC-2B

C o v e r M odol 1040 on ly / _______

y ©

©o•ft

N 1 T h re a d e d H olo H M H o r 1 ,19 .0 5 ( |1 /4--2S UNF-2B

34

ISO

w ww .vishaym g.com148

D ocum ent Num ber: 12009 Revision; 24 -Ja n -0 7

http://www.vishaymg.com


Model 1040/1041VISHAK----------------------------------------------------------------------------------------

L o w C a p a c i ty S in g le P o in t A lu m in u m L o a d C e l ls V i s h a y T e d e a - H u n t l e i g hVSPECIFICATIO NS

PARAM ETER VALUE UNITSNTEP/OIM L A c c u ra c y d a s s N TEP N on A p p ro v ed C3*M axim um n o . o f in te rv a ls (n) 5 0 0 0 sing le 1000 3 000R a te d ca p ac tty -R .C . (Emut) 5 ,7 , 1 0 ,1 5 , 20, 30, 5 0 ,7 5 , 100 kgR a te d ou tp u t-R .O . 2 .0 mV/VR a te d o u tp u t to le ra n c e 0 .2 ±mV/VZ e ro b a la n c e 0 .2 +mV/VZ e ro R e tu rn , 3 0 m in . 0 .0330 0.0300 0.0170 ±% c l applied loadT otal E rro r 0.0200 0.0500 0 .0200 ±% of ra te d outputT e m p e ra tu re effec t o n z e ro 0 .0 0 2 3 0.0100 0 .0023 +% oi ra te d o u tpu t^CY = E nm /Vmi„ 6000 1400 6000T e m p e ra tu re e f fe c t o n o u tp u t 0 .0010 0.0030 0 .0010 +% oi applied lo ad ^CE c c e n tr ic lo a d in g e r ro r 0 .0049 0.0074 0 .0049 +% of ra te d load/cmT em p , ra n g e , c o m p e n s a te d -10 t o +40 °CT e m p , ra n g e , s a f e -20 to +70 CCM axim um s a f e c e n tra l o v erlo a d 150 % of R .C.U ltim a te c e n tra l o v e r lo a d 300 % of R.C.E x cita tio n , r e c o m m e n d e d 10 V dc o r V ac rm sE x c ita tio n , m ax im um 15 V dc o r V ac rm sIn p u t Im p e d a n c e 415+15 O hm sO u tp u t im p e d a n c e 350+3 O hm sIn s u la tio n re s is ta n c e >2000 M ega-O hm sC a b le le n g th 1.0 mC a b le ty p e 6wire, PVC, single floating sc re e n S ta n d ardC o n s tru c tio n P la ted (A nodized) alum inum 1040 Aluminum -1 0 4 1E n v iro n m en ta l p ro te c tio n IP65P la tfo rm s iz e (m ax) 40 0 X 400 mm

R e c o m m e n d e d to rq u e U p to 30kg: 7 .0 50kg & up: 10.0

N’m

5 0 % utilization. O ther utilization fac to rs availab le upon request.

W iring S chem atic D iagram (1IMD balanced bridge configuration)

+V0 I n p u t (G reen ) +VO S e n s e (B lue)

+VO O u tp u t (Red)

-v o In p u t (B lack) -v e S e n s e (B raw n)

-vo O u tp u t (W hite)

W iring S chem atic D iagram (1041 unba lanced b ridge configuration)

+ vo in p u t (G reen ) +VO S e n s e (Bluo)

+VO O u tp u t (Rod)

n -v e Inpu t (B lock) -v e S o n s o (Brow n)

-v o O u tp u t (W hlto)

V ISH A Y T R A N SD U C E R S (V T) S A L E S O FFICESVT Am ericas

C ity o t Industry, CAPH +1-626-B56BB99 FAX: *1-026-332-3410

vtuc@ vishaym g.com

VT Netherlands Brcdo

PH *31-76-548-0700 FAX' +31-76-541-2654

V1.nl@ vishoyng.eom

VMGUK B asingstoke

PH. +44-125-646-2131 FAX: +44-125-647-1441

[email protected]

VMG teraoi Notnnyn

P H +972-9-8G3-8888 FAX +972-9-863-8800

[email protected]

VMG G erm any H crtb ronn

PH: +49-7131-3901-260 FAX +49-7131-3901-2665

v td c0vishaymg.com

VT Chino Tianjin

PH: *36-22-2835-3503 FAX: +3622-2835-7261

vt.prcSvl diaymg.com

VMG France C hartres

PH +362-37-33-31-20 FAX: +33-2-37-33-31-23

vl.fr0vichaymg.com

VT Taiwan* Talpol

PH: +8862-2696-0168 FAX +886-2-26964965

vt.roc0vrshaymg.ccm •Asia except China

D ocum ent N um ber: 1 2 0 0 9 R evision: 24 -Ja n -0 7

www .vishaym g.com1-19

mailto:[email protected]




http://www.vishaymg.com


Legal Disclaimer NoticeVISHAY

V i s h a yW

Notice

S pec ifica tio n s o f th e p ro d u c ts d isp lay ed h e re in a r e su b je c t to c h a n g e w ithout no tice. V ishay In te rtechno logy , Inc., o r an y o n e on its b eh a lf , a s s u m e s n o responsib ility o r liability fo r a n y e rro rs o r in a ccu rac ies .

Inform ation co n ta in e d h e re in is in ten d ed to p rov ide a p ro d u c t d esc rip tio n only. N o licen se , e x p re s s o r im plied, by e s to p p e l o r o th e rw ise , to an y in te llec tua l p roperty righ ts is g ra n te d b y th is d o cu m en t. E xcep t a s prov ided in V ishay 's te rm s a n d cond itions of s a le fo r s u c h p ro d u c ts , V ishay a s s u m e s no liability w h a tso ev e r, a n d d isc la im s a n y e x p re s s o r im plied w arranty , re la ting to s a le a n d /o r u s e of V ishay p ro d u c ts including liability o r w a rran tie s re la ting to fitn ess for a pa rticu la r p u rp o s e , m erchantability , o r in fringem ent of a n y p a ten t, copyright, o r o th e r in tellectual p ro p e rty right.

T h e p ro d u c ts sh o w n h ere in a r e n o t d e s ig n e d for u s e in m ed ica l, life-saving, o r life-su sta in ing app lica tions. C u s to m e rs u s in g o r se lling th e s e p ro d u c ts for u s e in s u c h a p p lica tio n s d o s o a t th e ir ow n risk a n d a g r e e to fully indem nify V ishay for a n y d a m a g e s resu lting from s u c h im p ro p er u s e o r sa le .

O ocum anl N um ber: 91000 www.vishay.comR evision: 08-Apr-Q5 1

http://www.vishay.com

B ijlage D

P ro ev en reek s

96

B ijla g e D . P ro even reeks

Datum OK Nummer Naam Proef

31 jan 08 F i n 131 jan 0 3 | x i 231 jan C 3! x 331 jan 08 x ' 431 jan 08 x 531 jan 0 8 . x 631 jan 0 3 I x 731 j a r 08) x 831 jan 08! x 90 1 feb 0 8 1 x ; I 10

04 feb 0 8 f~ x I 110 4 'e b 0 8 | x 1204 feb 08 x 1304 feb 0 8 ÍJ i ! I 14

04 feb o s n n 1604 'e b 08 x 1604 feb 08 J U 17

04 feb 0 8 1 X ! 18

05 feb 0 8 1 K \ 1905 feb 08 x 2005 feb 08 x 2105 feb 0 8 x 2205 feb 08 x 2305 feb 0 8 x 2405 feb 03 x 2505 fee 03 x 2605 fe s 03 x 2705 feb 0 3 1 x 2805 feb 05 x 2905 feb OS x 3005 (eb 08 x 3105 feb 08 x 3205 feb 08 x 3305 feb 0 8 ' x 3405 feb 0 8 1 X I 35

07 feb O S n r j l 3607 feb 08 x 3707 feb 08! x 1 380 7 'e b 03 x 3907 feb 08 B x H 40

07 feb 08 [P x j 4107 feb 08 x 4207 feb 08 x ] 43

GKVP_h65H 15b000a0_1 GKVP_h65H30bOOOaO_1 GKVP_h65H45bOOOaO_1 GKVP_h70H 15b000a0_1 GKVP_h70H30bOOOaO_1 GKVP_h70H45bOOOaO_1 GKVP_h7 5H15b000a0_ 1 GKVP_h75H30bOOOaO_1 GKVP_h75H45bOOOaO_1 GKVP_h60H45b000a0_1

test_ktachtBnm oters_ 1

!est_kra chlonm ote rs_ 2

test_krachtenm oters_3 test_krachtenm eters_4

B ep alen id ea le H s o n hGKVP_h70H09bO00a0_T p2.2_1

B epaïen_H s_hs0.03_oph75_1 Bepak?n_Hs_hs0.033_oph75_1

T e s te n v an pom p lest_pom p _ 1

Q a a n kru in (ru w o sc h a ttin g ) GKVP_h75H15bOOOaO_Q_1 GKVP_h75H 15b000a0_Q _2 GKVP_h75H 15bOOOaO_Q_3 GKVP_h75H 15bOOOaO_Q_4 GKVP_h75H 15bOOOaO_Q_5 GKVP_h75H 15bOOOaO_Q_6 GKVP_h75H 15bOOOaO_Q_7 GKVP_h80H 15bOOOaO_Q_1 GKVP_h80H 15bOOOaO_Q_2 GKVP_h80H 15bOOOaO_Q_3 GKVP_h80H15b000a0_Q_4 GKVP_h80H 15bOOOaO_Q_5 GKVP_h80H 15bOOOaO_Q_6 G K V P J1 8 OH 15bOOOaO_Q_7 GKVP_h70H15bOOOaO_Q_1 GKVP_h70H15bOOOaO_Q_2 GKVP_h70H 15bOOOaO_Q_3

test_sturing_pom p GKVP_h70H15b180a0_Q_1 GKVP_h70H 15b 180a0_Q _2 GKVP_h70H 15b 180a0_Q _3 GKVP_h75H15b180a0_Q_1

GK VP_h75H15b180a0_Q_2 GKVP_h75H 15b 180a0_Q _3 GKVP_h75H 15b180a0_Q _4

B ijla g e D . P roevenreeks 9 8

07 feb 0 8 . x 4407 (eb 0 8 . x 4507 feb 08 x I 4607 feb 08! x 4707 feb 0 8 1 x I 48

08 feb 08 r a j i 4903 feb OS x 500 8 feb 0 8 x 5108 feb 02 x 520 8 feb 0 8 x 53C8 ‘eb 08 x 540 8 feb 0 8 x 550 8 feb 0 8 x i 5608 feb CS i x i 570 8 feb 0 8 : x 580 8 feb 0 8 ; x 590 8 feb 0 8 x 600 8 feb 0 8 ! x 610 8 feb 0 8 ; x 620 8 feb 0 8 x 630 8 feb 0 8 . x 640 8 feb 0 8 P i i ! 65

1 2 feb 0 8 jfc X Ï 661 2 feb 0 8 j x 671 2 «eb 0 8 1 x 681 2 feb 0 8 x 691 2 feb 03 x 701 2 feb 0 8 x 711 2 feb 0 8 x 721 2 feb 0 8 x 7312 feb 0 8 ! x f 741 2 feb 0 8 x 751 2 feb 0 8 ! x 76• 2 feb 0 8 x ¡ 77• 2 feb 0 8 x 781 2 feb 08 x 791 2 feb 0 8 x 801 2 feb 0 3 ; x 811 2 feb 0 8 l x I 82

13 feb 08 r a n 8313 feb 08 x 8413 feb 08 x 8513 feb 08 x 8613 feb 08 x 8713 feb 08 x 8813 feb 08 x 891 3 ‘e b 0 8 x 9013 feb CS x I 9113 feb 08 x 1 9213 feb 08 x , 9313 feb 08 x ' 9413 feb 081 x 95

GKVP_h75H 15b180a0_Q _5 GKVP_h75H 15b180a0_Q _6 GKVP_h80H 15b180a0_Q_1 GKVP_h80H 15b180a0_Q _2 GKVP_h80H 15b180aO_Q_3

GKVP_h80H 15b180a0_Q _4 GK VP_h80H15b180a0_Q_5 GKVP_h80H 15b180aO_Q_6 GK VP_h80H15b180a0_Q_7 GKVP_h70H 15b 120aO_Q_1 GKVP_h70H 15b 120a0_Q _2 GKVP_h70H 15b120aO_Q_3 GKVP_h75H 15b120a0_Q_1 GKVP_h75H 15b 120a0_Q_2 GKVP_h75H 15b 120a0_Q_3 GKVP_h75H 15b 120a0_Q _4 GKVP_h75H 15b 120a0_Q_5 GKVP_h80H15b120a0_Q_1 GKVP_h80H 15b120a0_Q _2 GK VP_h80H 15b120a0_Q _3 GK VP_h80H15b120a0_Q_4 GKVP_h80H 15b 120a0_Q _5

GKVP_h70H 15b060aO_Q_1 GK VP_h70H 15b060a0_Q _2 GKVP_h70H 15b060aO_Q_3

GKVP_h70H1 5b060a0_Random Off_Q_1 GK VP_h70H15b060a0_Random Otf_Q_2 GK VP_h70H15b060a0_Random Off_Q_3 GKVP_h70H 15b060a0_Random Off_Q_4

GKVP_h75H 15b060a0_Q_1 GKVP_h75H 15b060aO_Q_2 GKVP_h75H 15b060a0_Q _3 GKVP_h75H 15bO60a0_Q_4 GKVP_h75H 15b060a0_Q _5 GKVP_h80H 15b060a0_Q_1 GK VP_h80H15b060a0_Q_2 GK VP_h80H15b0€0a0_Q_3 GKVP_h80H 15b060a0_Q _4 GKVP_h80H 15b060a0_Q _5

GKVP_h70H15b030a0_Q_1 GKVP_h70H 15b030a0_Q _2 GKVP_h70H 15b030a0_Q _3 GKVP_h75H 15b030a0_Q_1 GKVP_h75H 15b030a0_Q _2 GKVP_h75H 15b030a0_Q _3 GKVP_h75H 15b030a0_Q _4 GKVP_h75H 15b030a0_Q _5 GKVP_h80H 15b030a0_Q_1 GKVP_h80H 15b030a0_Q _2 G KVP_h80H 15b030a0_Q _3 GKVP_h80H15b030a0_Q_4 GKVP_h80H 15b030a0_Q _5

B ijla g e I ) . P roevenreeks 99

14 feb 08 14 feb 08 14 feb 08 14 feb 06 14 feb 08 14 feb 08 14 feb 08 14 feb 08 14 feb 08 14 feb 08 14 feb 08 14 feb 08 14 feb 08

GKVP_h70H15b015aO_Q_1 GKVP~h70H 15b015aO_Q_2 GKVP h70H15bO15a0_Q_3 GKVP_h75H 15b015a0_Q_1 GKVP_h75H 15 b 0 15a0_Q_2 GKVP_h75H 15 b 0 15aO_Q_3 GKVP_h75H 15 b 0 15aO_Q_4 GKVP_h75H 15b015aO_Q_5 GKVP_h80H 15b015aO_Q_1 GKVP_h80H 15b015aO_Q_2 GKVP~b80H15b015aO_CL3 GKVP_h80H 15 b 0 15aO_Q_4 GKVP_h80H 15b015aO_Q_5

1 8 feb 0 8

1 8 feb 0 8

1 8 feb 0 8

1 8 feb 0 8

1 8 feb 08 1 8 feb 0 8

1 8 feb 0 8

GKVP_h70H15b180a1_Q_1 GKVP_h75H15b180a1_Q_1 GKVP_h75H 15b180a1_Q _2 GKVP_h7 5H15b 18 0 a 1 _Q _3 GKVP_h80H15b180a1_Q_1 GKVP_h80H 15b180a 1 _ 0 _ 2 G K VP_h80H 15b180a1_Q _3

19 feb 0 8 1 19 feb 08 19 feb 08 19 feb 08 19 feb 08 19 feb 08 19 feb 08 19 feb 08 19 feb 08

GKVP_h70H 15b120a1_Q _1 GKVP h70H 15b120a1 _Q_2 GKVP_h70H 15b120a1_Q _3 GKVP_h75H15b120a1_Q_1 GK VP_h75H15b120a1_Q_2 G K VP_h75H 15b120a1_Q _3 GKVP_h80H15b120a1_Q_1 GKVP_h80H 15b 12 0 a 1 _Q _2 GKVP_h80H 15b 120a1_Q _3

2 0 feb 0 8

2 0 feb 0 8

2 0 feb 0 8

2 0 feb 0 8

2 0 feb 0 8

2 0 feb 0 8

2 0 feb 0 8

2 0 feb 0 8

2 0 feb 0 8

2 0 feb 0 8

2 0 feb 08 2 0 feb 08 2 0 feb 08

GKVP_h7 OH 15b060a 1 _Q_1 G KVP_h7 OH 15b060a 1 _Q _2 GKVP_h70H 15b060a1_Q _3 GKVP_h75H15b060a1_Q_1 G K VP_h75H15b060a1_Q_2 G KVP_h75H15 b060a 1 _Q _3 GKVP_h75H 15b060a 1 _Q_4 G K VP_h75H15b060a1_Q_5 GKVP_h80H15b060a1_Q_1 G K VP_h80H15b060a1_Q_2 GKVP_h80H 15b060a1_Q _3 G K VP_h80H15b060a1_Q_4 GKVP_h80H 15b060a 1 _Q _5

2 1 feb 0 8

21 feb 08 21 feb 08 21 feb 08 2 1 feb 0 8

2 1 feb 0 8

2 1 feb 0 8

2 1 feb 0 8

2 1 feb 0 8

2 1 feb 0 8

GKVP_h70H15b030a1_Q_1 G K VP_h70H15b030a1_Q_2 G K VP_h70H15b030a1_Q_3 GKVP_h75H 15b030a1_Q_1 GKVP h75H 15b030a1_Q_2 GKVP h75H 15b030a1_Q_3 G K VP_h75H15b030a1_Q_4 GKVP_h75H 15b030a 1 _Q_5 GKVP_h80H 15b030a 1 _Q_1 GKVP_h80H 15b030a 1 _Q_2

Bijlage. I) . P roevenreeks 100

21 f e b O ô r iT 1 148 GKVP_h80H 15b03Ca1 _Q_32 1 feb 0 8 x 149 GKVP_h80H 15b030a1_Q _42 1 feb 0 8 1 x ; 150 GK VP_h80H15b030a1_Q_5

22 fèb 0 8 [FxT] 151 GKVP h70H 15b015a1_Q 12 2 fee 0 8 x i 152 GK VP_h70H15b015a1_Q_22 2 feb 0 8 x 153 GK VP_h70H15b015a1_Q_32 2 let» 0 8 1 x i 154 GKVP_h75H 15 b 0 15a 1 _Q_12 2 feb 0 8 x 155 GKVP_h75H 15b015a 1 _Q_22 2 feb 0 8 x 158 GKVP_h75H 15b015a1_Q _32 2 feb 0 8 x 157 GK VP_h75H15b015a1_Q_42 2 feb 0 8 x 158 GK VP_h75H15b015a1_Q_52 2 feb 0 8 x 159 GKVP h80H15b015a1 Q 12 2 feb 0 8 1 x 160 GKVP h80H 15b015a1_Q 22 2 feb 0 8 1 x 161 GKVP H80H15b015a1_Q 32 2 feb 0 8 : x 162 GKVP_h80H 15b015a1_Q _42 2 feb 0 8 11 x I 163 G K VP_h 80H15 b0 15 a 1 _Q _5

2 6 feb 0 8 D M ] 164 GKVP_h70H 15b180a2_Q_12 6 feb 0 8 1 x ! 165 GKVP_h75H 15 b 1 8 0 a 2 lo J2 6 feb 0 8 1 x 166 GKVP_h80H 15b180a2_Q_12 6 feb 0 8 x I 167 GKVP h70H 15b120a2 Q 12 6 feb 0 8 x | 168 GKVP h75H 15b120a2 Q 12 6 feb 0 8 x 169 GK VP_h75H15b120a2 Q 22 6 feb 0 8 x i 170 GKVP_h75H 15b120a2_Q _32 6 feb 0 8 x 171 GKVP_h80H 15b120a2_Q_12 6 feb 0 8 x I 172 GKVP_h80H 15b120a2_Q _226 feb 08 B x 173 GK VP_h80H15b120a2_Q_3

GKVP_h70H15b060a2_Q_12 8 feb 08 n n 1742 8 feb 0 8 x 175 GKVP_h70H15b060a2_Q_228 feb 08 X 176 GKVP h70H 15b060a2 Q 32 8 feb 0 8 x 177 GKVP h75H 15b060a2 Q 12 8 feb 0 8 1 x 178 GKVP_h75H 15b060a2_Q _22 8 feb 0 8 x 179 GKVP_h75H 15b060a2_Q _32 8 feb 0 8 x 180 GKVP_h80H 15b060a2_Q_12 8 feb 0 8 x 181 GKVP_h80H 15bC60a2_Q_22 8 feb 0 8 x 182 GKVP_h80H 15b060a2_Q _32 8 feb 0 8 x 183 GKVP_h80H 15b060a2_Q _42 8 feb 08 ¥ * 4 I 184 GKVP_h80H 15b060a2_Q _5

2 9 feb 0 8 ^ 1 185 GKVP_h70H 15b030a2_Q_129 feb 08 x 186 GKVP h70H 15b030a2 Q 229 feb 0 8 1 x 187 GK VP_h70H15b030a2_Q_329 feb 08 x ! 188 GKVP_h75H 15b030a2_Q_12 9 feb 08 x 189 GKVP_h75H 15b030a2_G _22 9 feb 08 x 190 GKVP_h75H 15b030a2_Q _32 9 feb 08 X 191 GKVP_h75H 15b030a2_Q _42 9 (0 0 0 8 , X 192 GKVP_h75H 15b030a2_Q _52 9 feb 08 x 193 G K V P J1 8 OHI 5b030a2_Q_12 9 feb OBI x 194 GK VP_h80H15b030a2_Q_229 feb 08 x 195 GKVP h80H 15b030a2 Q 32 9 feb 08 x 196 GK VP_h80H15b030a2_Q_42 9 feb 08 11 x 197 GKVP_h80H 15b030a2_Q _5

03 m rt 08 E x 198 G KVP_h7 OH 15 b 0 15a2_Q_1

B ijla g e D . P roevenrccks 101

0 3 mrt 0 8 x 1 19903 m rt 08 x : 20003 m rt 08 x ¡ 2010 3 mrt OS x 1 20203 mrt OS x ! 20303 mrt OS x J 2040 3 m e OS x ■ 2050 3 mrt 0 8 , x ' 2060 3 mrt 0 8 I x 2070 3 m rt 0 8 x | 2080 3 m rt OB x i 20903 m i CB X 2100 3 m l C8 x 2110 3 mrt 0 8 X 2120 3 m rt 0 8 1, »x i 213

0 4 m rt 0 8 ̂ c “ | 21404 mrt OB 1 x 2150 4 m rt OB x 2160 4 mrt OB x 2170 4 m rt 0 8 x 21804 mrt 0 8 x 21904 mrt 0 6 1 x 22004 m rt C6 x 22104 m rt 08 x 22204 m rt o s ; x ! 22304 m rt 0 8 1 ;x I 224

0 4 a p r 0 8 |lx i ¡ | 22604 ap r OB x 2260 4 aprOB x 2270 4 aprOB x 22804 a p r 08 x 22904 apr 08 x 2300 4 ap r 08 x 23104 ap r 08 x 23204 ap r 06 x 23304 ap r OS. x 23404 a p r Côl x 23504 apr 08 x 23604 apr 0 8 1 x 23704 a p r 08 x 23804 3 p r 08 x 23904 a p r 0 8 1 x 240

GKVP_h70H15b015a2_Q _2 GKVP_h70H 15 b 0 15a2_Q _3 GKVP_h75H 15b015a2_Q_1 GKVP_h75H 15b015a2_Q _2 GKVP_h75H 15b015a2_Q _3 GKVP_h75H155015a2_Q _4 GKVP_h75H 15b015a2_Q_5 GKVP_h80H155015a2_Q_1 GKVP_h80H 155015a2_Q_2 GKVP_h80H 15b015a2_Q _3 GKVP_h80H 15b015a2_Q_4 GKVP_h80H 155015a2_Q_5 GKVP_h70H 15b000a0_Q_4 GKVP_h70H 15bOOOaO_Q_5 GKVP_h70H15bOOOaO_Q_6

GKVP_h70H 15b 180a0_Q _4 GKVP_h70H 15b 180a0_Q _5 GKVP_h70H 15b 180a0_Q _6 GKVP_h75H155180a0_Q_4 GKVP_h75H 15518Oa0_Q_5 GKVP_h75H155180aO_Q_6 GKVP_h80H155180a0_Q_6 GKVP_h80H155180a0_Q _7 GK VP_h80H15b180a0_Q_8 GKVP_h80H 15b 180a0_Q _9

GK VP_h80H15b180a0_Q_10

GKVP_h75H 15b180aO_Q_1 GK VP_h75H15b180a0_Q_2 GKVP_h75H15b180aO_Q_3 GKVP_h75H15b120aO_Q_1 GKVP_h75H15b120a0_Q_2 GK VP_h75H15b120a0_Q_3 GKVP_h75H 155O6Oa0_Q_1 GKVP_h75H155060a0_Q _2 GKVP_h75H155060aO_Q_3 GKVP_h75H 15b030a0_Q_1 GK VP_h75H15b030a0_Q_2 GKVP_h75H 15b030aO_Q_3 GKVP_h75H155015aO_Q_1 GKVP_h75H 155015aO_Q_2 GKVP_h75H 15b015aO_Q_3 GKVP_h75H15bOOOaO_Q J

B ijlage E

V B A -P ro g ram m aco d e

P u b lic p ie k As I n te g e r , s e l e c t i e As I n te g e r , b ereken As I n te g e r , f ilen am e As S t r in g , r i j As I n te g e r , r i jE T As In te g e r

P u b lic ex p ro ef As Workbook, num eriek As B oolean , v a r As V a r ia n t, ex_M eting As W orksheet, ws As W orksheet, aanw ezig As Boolean

P r iv a te Sub cmbNummer„Change()I f cmbHoek.Value o "" And cm bB reedte.V alue <> "" And cmfoHoogte. Value <> "" And

cmbNummer. Value <> "" Then F ra m e l.V is ib le = True

End I f End Sub

P r iv a te Sub UserForm_MouseMove(ByVal B u tton As I n te g e r , ByVal S h i f t As I n te g e r , ByVal X As S in g le , ByVal Y As S in g le )

I f cmbHoek.Value <> "" And cm bB reedte.V alue <> "" And cmbHoogte.Value <> "" And cmbNummer. Value <> "" Then F ra m e l.V is ib le = True

End I f End Sub

P r iv a te Sub cmdOpmaak_Click() ex_M eting.S e le c tDim i As I n te g e r , v e r s c h i l As D ouble, j As I n te g e r , o p te l le n As D ouble, b e g in L ijn

As I n te g e r , e in d L ijn As In te g e r Dim b e re ik As S tr in g

j = 21v o o r e l k e k e e r u¡e p o n r p e n m e t i n g e n v e r w i j d e r e n

I f ls tB T .L is tC o u n t > 1 ThenF or i = 0 To ( ls tB T .L is tC o u n t - 2)

}g a n a a r d e w a a r d e v a n a f w a a r v e r w i j d e r d m o e t w o r d e n

102

Bijlage E. VB A -Programmacode 103

r = 1Do W hile ex_M eting .C e l l s ( r , 2) <> C I n t ( I s tE T .L i s t ( i ) )

r = r + 1Loop1v e r w i j d e r d e w a a r d e n t o t d a t d e p o m p u i t s t a a t

b e g in L ijn = r r = r + 1Do W hile ex_M eting. C e l l s ( r , 2) < C I n t ( l s tB T .L is t ( i + 1 ) )

ex_M eting .C e l l s ( r , 8 ) .C lea r r = r + 1

Loope in d L ijn = r1t e k e n e e n s t i p p e n l i j n i n d e g r a f i e k

Sheets("Som uk ra c h te n " ) .S e le c t A c tiv e C h a rt.P lo tA re a . S e le c t A c tiv e C h a rt. S e r ie sC o lle c tio n .N e w S e rie sb e re ik = "= (F o rc e lo g !R" + C S tr(b e g in L ijn ) + "C 2,Forcelog!R " + C S tr(

e in d L ijn ) + "C2)"A c t iv e C h a r t .S e r ie s C o lle c t io n ( j) .XValues =

b e re ikb e re ik = "= (F o rc e lo g !R" + C S tr(b e g in L ijn ) + "C8,F o rc e lo g IR" + C S tr(

e in d L ijn ) + "C8)"A c t iv e C h a r t .S e r ie s C o l le c t io n ( j ) .V alues =

b e re ikA c tiv e C h a rt.S e r i e s C o l le c t io n ( j ) . S e le c t W ith S e le c t io n .B order

.C o lo rIndex = 3

.W eight = xlMedium

.L in e S ty le = xlD ash End With W ith S e le c t io n

. M arkerBackgroundColorIndex = xlNone

. M arkerForegroundC olorlndex = xlNone

.M arkerS ty le = xlNone

.Smooth = True

.M arkerS ize = 3

.Shadow = F a lse End W ith

j = j + 1ex_M eting. S e le c t

1v e r p l a a t s d e v o l g e n d e p i e k e n n a a r d e c o r r e c t e h o o g t e

v e r s c h i l = C D b l( ls tB T .L is t( i + 1 )) - C D b l( Is tE T .L is t( i ) ) o p te l le n = v e r s c h i l * C D b l( I s tQ p ie k .L is t( i) )o p te l le n = o p te l le n + C D b l( ls tE M .L is t( i) ) - C D b l( ls tB M .L is t( i) )

Bijlage E. VBA-Programmacode 104

ex_M eting .C e l l s ( r , 8) = ex_M eting .C e l l s ( r , 8) + o p te l le n r = r + 1Do W hile ex _ H etin g .C e l l s ( r , 2) <> ""

ex_M eting .C e l l s ( r , 8) = ex_M eting .C e l l s ( r , 8) + o p te l le n r « r + 1

Loop Next i

End I f’ v e r w i j d e r a l l e w a a r d e n n a d e l a a t s t e p i e k

r = r i jE T + 1Do W hile e x _ M e tin g .C e lls (r , 2) > C D b l(Is tE T .L is t( I s tE T .L is tCount - 1 ))

ex_M eting. C e l l s ( r , 8 ) . C lea r r = r + 1

Loop

’ b e r e k e n t o t a l e d e b i e t ( g e s c h a t t e w a a r d e o m w i l l e v a n s t i p p e l l i j n e n )

Fram e4.V is ib le = TrueDim BM As D ouble, EM As DoubleBM = C D bl(IstB M .L ist(0 ))I f r i jE T = 1 Then

Do W hile e x _ M e tin g .C e lls ( r , 2) <> C In t( I s tE T .L is t(C In t( I s tE T .L is tC o u n t) - 1 )) r = r + 1

LoopE lse

r = r i jE T End I fEM = e x _ M e tin g .C e lls ( r , 8)tx tQ to t l .V a lu e = (EM - BM) / (C In t( I s tE T .L is t(C In t( I s tE T .L is tC o u n t) - 1 )) - C In t(

ls tB T .L is t(O ) ) ) tx tQ to t l .V a lu e = t x t Q t o t l . Value * 1000 / rh o .V alue tx tQ to t l .V a lu e = R o u n d (tx tQ to tl.V a lu e , 5) tx tQ to tm .V alu e = t x t Q t o t l . Value / 1000 * 2

’P e i l i n v o e g e n

S h e e ts ("S o m u k ra c h te n " ) .S e lec t A c tiv e C h a rt. S e r ie s C o l le c t io n .NewSeriesA c tiv eC h art .S e r ie s C o l le c t io n ( j ) .XValues = "=TideLog!R5C2:R850C2'‘A c tiv e C h a r t .S e r ie s C o lle c t io n ( j) .V a lu e s = "=TideLog!R5C3:R850C3"A c tiv e C h a r t .S e r ie s C o lle c t io n ( j) .Name =

A c tiv e C h a rt. S e r ie s C o l le c t io n ( j ) . S e le c t A c tiv e C h a r t. S e r ie s C o lle c tio n ( j) .A x is G ro u p = 2A c tiv e C h a rt. S e r ie s C o lle c t io n ( j) .C h a r tT y p e = xlXYScatterSmoothNoM arkers A c tiv e C h a r t.A xes(x lV alu e , x lS e c o n d a ry ) . S e le c t


W ith A c tiv e C h a rt. Axes(xlV aTue, x lS econdary) . Minimumsca le = 0 . 5 4 .MaximumScale = 0 . 6 4 .M inorU nitlsA uto = True .M ajo rlln itlsA u to = True .C ro sses = x lA utom atic .E ev e rseP lo tO rd e r = F a lse .ScaleT ype = x lL in e a r .D isp lay U n it = xlNone

End WithA c tiv e C h a rt. S e r ie s C o l le c t io n ( j ) . S e le c t

W ith S e le c tio n .B o rd e r .C o lo rIndex = 10 .W eight = x lT h in .L in e S ty le = x lC on tinuous

End With End Sub

P r iv a te Sub U s e rF o rm _ In it ia l iz e ( )r i j = 1r i jE T = 1p ie k = 0berek en = 0cmbHoek.Addltem (" a 0 " ) : cmbHoek.Addltem ( " a l " ) : cmbHoek. Addltem ("a2") cm bBreedte. Addltem ("bOOO"): cmbBreedte . Addltem ("b 0 1 5 " ) : cm bB reedte.Addltem ("

b030")cm bBreedte. Addltem ("b 0 6 0 " ): cm bBreedte.A ddltem (" b l2 0 " ) : cm bBreedte.A ddltem ("

b l8 0 ")cmbHoogte.Addltem (" h 7 0 " ) : cmbHoogte .Addltem (" h 7 5 " ) : cmbHoogte.Addltem ("h.80") cmbNummer. Addltem (" 1 " ) : cmbNummer.Addltem C ' 2 " ) : cmbNummer.Addltem (" 3 " ) :

cmbNummer. Addltem (" 4 " ) : cmbNummer.Addltem (" 5 " ) : cmbNummer.Addltem (" 6 " ) : cmbNummer.Addltem ("7")F ra m e l.V is ib le = F a lseS e t ex p ro ef = ActiveW orkbookS e t ex_M eting = e x p ro e f .W o rk sh e e ts .I te m (l)aanw ezig = F a lseFor Each ws In e x p ro e f .W orksheets

I f ws.Name = "O rig in e e l_ F o rc e lo g '' Then aanw ezig = True

End I fNextI f aanw ezig = F a lse Then

e x p ro e f .S h e e ts .I te m ( 1 ) .Copy B efo re := S h ee ts(2 ) e x p ro e f .S h e e ts .I te m ( 2 ) .Name = "G rig in ee l_ F o rce lo g "


e x p ro e f . S h e e ts . I te m ( 6 ) .Copy B efore : - S h e e ts (7) e x p ro e f .S h e e ts .I te m ( 7 ) -Name = "P ieken"S h e e ts . I te m ( 7 ) .S e r ie s C o l le c t io n ( i ) .S e le c tS h e e ts .I te m ( 7 ) .S e r ie s C o lle c t io n ( l) .X V a lu e s = u= 0rig inee l_F orce log !R 7C 2:

R170Q0C2"S h e e ts .I te m ( 7 ) .S e r ie s C o l le c t io n ( l ) .V a lu e s = "=0rigineel_Forcelog!R 7C 8:R 17000C 8

II

End I f End Sub

P r iv a te Sub cmdLeesBT_Click()Dim r As In te g e r , s As S tr in g 3 V u l l i j s t m e t p i e k n u m m e r a a n

p ie k = p ie k + 1 Is tp ie k .A d d lte m (p iek )

3V u l l i j s t m e t B T a a n

s = InputB ox( "g ee fudeub e g in t i jd u i n :" ) num eriek = IsN um eric(s)I f num eriek = F a lse Then s = 0

I s tB T .Addltem s 3V u l l i j s t m e t B M a a n

ex_M eting. S e le c t r = 1Do W hile e x _ M e tin g .C e lls ( r , 2) <> C ln t( s )r = r + 1LoopIstBM .Addltem (e x _ M e tin g .C e lls ( r , 8 ))

3 V u l l i j s t m e t E T a a n

s = Inpu tB o x ("g eefudeue i n d t i j d ui n : ") num eriek = IsN um eric(s)I f num eriek = F a lse Then s = 0

1 s tET.Addltem (s)3V u l l i j s t m e t E M a a n

r m i

Do W hile ex_M eting.C e l l s ( r , 2) <> C In t(s )r = r + iLoopr i jE T = rIstEM . Addltem (ex_M eting .C e l l s ( r , 8 ))

3D e f i n i e e r d e p r o e f n a a m

f ilen am e = W orksheets("W aveL og").C ells(1 , 3 ) . Value


End. Sub

P r iv a te Sub cm dbereken_C lick()F ram e3 .V is ib le = True txtQ gem .V alue = ""L a b e l8 .V is ib le = True tx tQ .V a lu e = "" t x t Q t o t l . Value = 1,11 tx tQ to tm . Value =1 s t Q p ie k .V is ib le = True b e rek en = b e rek en + 1 Dim q As Double Dim i As I n te g e rI f b e rek en > 1 And Is tQ p ie k .L is tC o u n t <> 0 Then

MsgBox " E e r s tu d e u l i j s tuw is se n jUv o o ra le e rudeud e b ie te n uu i t ut e ure k e n e n " , vbQKOnlyE lse

For i = 0 To p ie k - 1q = (C D b l(Is tE M .L is t( i) ) - CDbl(IstBM. L i s t ( i ) ) ) / (C D b l( I s tE T .L is t( i ) )

- C D b l( I s tB T .L is t( i) ) )I s tQ p ie k . Addltem (q)

Next iDim a a n ta l As I n te g e r , som As D ouble, j As I n te g e r a a n ta l = Is tQ p ie k .L is tC o u n t som = 0For j = 0 To a a n ta l - 1

som = som + I s tQ p ie k .L i s t ( j )Next jtxtQ gem .V alue = (som * 1000) / (rh o .V a lu e * a a n ta l ) txtQ gem .V alue = Round(txtQgem. V alue , 5) tx tQ .V a lu e = txtQ gem .V alue / 1000 * 2

End I fc m d S c h r ijf .V is ib le = True End Sub

P r iv a te Sub cm dw is_Click() I s tQ p ie k .C le a r s e l e c t i e = 0 txtQ gem .Value = "" tx tQ .V a lu e = "" tx tQ to t l .V a lu e = "" tx tQ to tm .V alu e = ""End Sub

P r iv a te Sub cmdBT_Click()


3V e r v a n g g e s e l e c t e e r d e

Dim s As S t r in g , r As I n te g e r , p l a a t s As In te g e r p l a a t s = ls tB T .L is tIn d e x I f p l a a t s = -1 Then

MsgBox " S e le c te e rudeuw aardeud ie u je uw iluvervangen"E lse

lstBT.Rem oveltem ( p la a ts ) lstBM .Removeltem ( p la a ts ) s = Inpu tB o x ("g eefudeunieuw eub e g in t i jd ui n : n) num eriek = IsN um eric(s)I f num eriek = F a ls e Then s = 0 ls tB T .A ddltem s , p la a t s ex_M eting. S e le c t r = 1Do W hile ex_M eting.C e l l s ( r , 2) <> C ln t( s )r = r + 1LooplstBM .Addltem ex_M eting .C e l l s ( r , 8 ) , p l a a t s

End I fls tB T .L is t in d e x = -1 End Sub

P r iv a te Sub cmdET_Click()3V e r v a n g g e s e l e c t e e r d e

Dim s As S t r in g , r As I n te g e r , p l a a t s As In te g e r p l a a t s = I s tE T .L is tIn d e x I f p l a a t s = -1 Then

MsgBox "S e lec tee rudeuw aardeud ieu jeuw iluvervangen"E lse

lstET.R em oveltem ( p la a ts )IstEM.Removeltem (p la a ts ) s = In p u tB o x ("g eefudeunieuw eue i n d t i j d ui n : ") num eriek = IsN um eric(s)I f num eriek = F a ls e Then s = 0 l s tE T . Addltem s , p la a t s ex_M eting. S e le c t r = 1Do W hile ex_M eting.C e l l s ( r , 2) O C ln t( s )r = r + 1LoopIstEM .Addltem ex_M eting.C e l l s ( r , 8 ) , p la a t s

End I fls tE T .L is tIn d e x = -1 End Sub


P r iv a te Sub cm d S ch rijf_ C lick () Dim exws As E x c e l.W orksheet Dim ex_wb As E x c e l.Workbook

Dim naam As S tr in gnaam = "GKVP_" + cmbHoogte. T ext + "H15" + cm bBreedte. T ext + cmbHoek.Text + "_Q_" +

cmbNummer.Text e x p ro e f .S h e e ts ( 7 ) .S e le c t A c tiv e C h a rt. C h a r tT i t le . S e le c t S e le c t io n .C h a ra c te r s .T e x t = naam e x p ro e f .S h e e ts ( 6 ) .S e le c t A c tiv e C h a rt. C h a r tT i t le . S e le c t S e le c t io n .C h a ra c te r s .T e x t = naam

Dim nummer As In te g e r nummer = 0I f cm bB reedte.V alue = "bOOO" Then

nummer = 1E lse

S e le c t Case cmbHoek.Value Case I s = "a0"

nummer = 2 Case I s = " a l"

nummer = 7 Case I s = "a2"

nummer = 12 End S e le c t

End I fI f Number <> 2 Then

S e le c t Case cm bB reedte.V alue Case I s = "b015"

nummer = nummer Case I s = "b030"

nummer = nummer + 1 Case I s = "b060"

nummer = nummer + 2 Case I s = "bl20"

nummer = nummer + 3 Case I s = "bl80"

nummer = nummer + 4 End S e le c t

End I f


Workbooks.Open ("C : \DocumentsuanduS e tt in g s \G e b ru ik e r \B u re a u b la d \s a m e n v a ttin g . x l s " ) S e t ex_wb = W orkbooks.Item (" sa m e n v a ttin g .x ls " )JS e t e x i u s = W o r k b o o k s . I t e m ( " s a m e n v a t t i n g . x l s " ) . W o r k s h e e t s ( n u m m e r )

S e t exws = W orkbooks.Item (" sa m e n v a ttin g .x ls " ) .W o rk s h e e ts . I te m ("e x tra _ p ro e v e n _ fra n s ")

exw s.A c tiv â te ’D im n a a m A s S t r i n g

’ n a a m - I n p u t B o x ( " G e e f h e t v o l l e d i g e p a d v a n e x c e l - f i l e n a a r w a a r j e w i l s c h r i j v e n

")

Do W hile exws. C e l l s ( r i j , 1) <> "" r i j = r i j + 50

Loop

exw s.C e l l s ( r i j , 1) = cmbHoek.Text exws. C e lls ( r i j , 2) *= cm bBreedte. Text exws. C e l l s ( r i j , 3) = cmbHoogte.Texte x w s .C e l l s ( r i j , 4) ■= "Nru " + cmbNummer.Texte x w s .C e l ls ( r i j + 2 , 1) = "Proefnaam"exw s. C e l l s ( r i j + 2 , 4) = filen am ee x w s .C e l ls ( r i j + 4 , 1) = "P ieku [~ ]"exws. C e l l s ( r i j + 4 , 2) = "B eg inT ijdu [s] "e x w s .C e l ls ( r i j + 4 j 3) = "BeginM assau[kg] "exws. C e l l s ( r i j + 4 , 4) "E indT ijdu [s] "e x w s .C e l ls ( r i j + 4 , 5) = "Eindmassau [kg] "e x w s .C e l ls ( r i j + 4 , 6) xs "qup e rup ie k u [k g /s]

* l a y o u t

Dim b e re ik As S tr in gb e re ik = "A" + C S t r ( r i j + 4) + ":G" + C S t r ( r i j + 4) + ",A" + C S t r ( r i j ) + ":D" +

C S t r ( r i j )Range( b e r e ik ) .S e le c t S e le c t io n .F o n t.B o ld = TrueS e le c tio n .F o n t.U n d e r l in e = x lU n d e r lin e S ty le S in g le

’ e e r s t e r e e k s w e g s c h r i j v e n

Dim j As In te g e r r i j = r i j + 6 F o r j = 0 To (p ie k - 1)

exws.C e l l s ( r i j , 1) = I s t p i e k .L i s t ( j ) e x w s .C e l l s ( r i j , 2) = C D b l( ls tB T .L is t( j) ) exws. C e l l s ( r i j , 3) = C D b l(Is tB M .L is t( j)) exws. C e l l s ( r i j , 4) = CDbl( 1 s tE T .L is t ( j ) ) e x w s .C e l l s ( r i j , 5) = C D b l(Is tE M .L is t( j) )


e x w s .C e lls ( r i j , 6) = C D b l( ls tQ p ie k .L is t ( j ) ) r i j = r i j + 1

Next jr i j = r i j + 1

C a ll upda te

3t w e e d e r e e k s w e g s c h r i j v e n

For j = 0 To (p ie k - 1)exws. C e l l s ( r i j , 1) = l s t p i e k . L i s t ( j ) e x w s .C e l l s ( r i j , 2 ) = C D b l( I s tB T .L is t( j) ) exws.C e l l s ( r i j j 3) = C D b l( ls tB M .L is t( j) ) e x w s .C e l l s ( r i j , 4) = C D b l( ls tE T .L is t( j ) ) e x w s .C e l l s ( r i j , 5) = C D b l(Is tE M .L is t( j) ) exws.C e l l s ( r i j , 6) = C D b l( I s tQ p ie k .L is t( j) ) r i j = r i j + 1

Next je x w s .C e l ls ( r i j + 1 , 5) = "Qgem"e x w s .C e l ls ( r i j + 1 , 7) = " l / s up e ru0.5m"e x w s .C e l ls ( r i j + 1 , 6 ) = CD bl(txtQgem .Value)

r i j = r i j + 3exws. C e l l s ( r i j , 2 ) = “Schaalm odel" e x w s .C e l l s ( r i j , 6) = "W erk e lijk h e id "

exws. C e l l s ( r i j + 1, 1) = "Qgem"e x w s .C e l ls ( r i j + 1, 3) = " l / s up e rum"e x w s .C e l ls ( r i j + 1, 2) » CDbl(txtQ gem .V alue) * 2

exws. C e l l s ( r i j + 1, 5) = "Qgem"e x w s .C e l ls ( r i j + 1, 7 ) = " l / s up e rum"e x w s .C e l ls ( r i j + 1, 6) = Round(CDbl(txtQgem .Value) * C D bl(alpha.V alue) *

exws. C e l l s ( r i j + 2 , 1) = "Qgem"e x w s .C e l ls ( r i j + 2 , 3 ) "m "3/sup e tum"e x w s .C e l ls ( r i j + 2 , 2 ) = C D bl(tx tQ .Value)exws. C e l l s ( r i j + 2 , 5) 5= "Qgem"exw s.C e l l s ( r i j + 2 , 7 ) = "m~3/sup e rum"exw s. C e l l s ( r i j + 2 , 6) R ound(C D bl(txtQ .V alue) * C D b l(a lp h a .V a lu e ), 5)

exw s.C e l l s ( r i j + 3, 1) = "Q to t"exws. C e l l s ( r i j + 3, 3 ) = nl / s up e rum"exw s. C e l l s ( r i j + 3 , 2 ) = C D b l( tx tQ to tl.V a lu e ) * 2

exws. C e l l s ( r i j + 3, 5) = "Qtot"exws. C ells (rij + 3, 7) = "1/superum"

Bijlage E. VBA-Progranvmacode 112

exws. C e l l s ( r i j + 3 , 6) = Round(CDbl(tx tQ to t1 .Value) * C D b l(a lp h a .Value) * 2 , 5)

exw s.C e l l s ( r i j + 4 , 1) = "Q to t"exw s. C e lls ( r i j + 4 , 3) = "m'‘3 /s up e rum"exw s.C e l l s ( r i j + 4 , 2) = C D bl(tx tQ to tm .Value)exws.C e l l s ( r i j + 4 , 5) = "Q to t"exws. C e l l s ( r i j + 4 , 7) = "m~3/sup e rum"exws. C e lls ( r i j + 4 , 6) = Round(CDbl (tx tQ to tm . V alue) * C D bK alpha. V a lu e ) , 5)

b e re ik = "A" + C S t r ( r i j ) + ":G" + C S t r ( r i j + 4) R a n g e (b e re ik ) . S e le c t S e le c tio n .F o n t.B o ld = True

’ s a v e n e n s l u i t e n

exws. C e l l s (1 , 1 ) .S e le c t ex_wb. Save ex_wb.Close e x p ro e f .A c tiv a te End Sub

P r iv a te Sub u p d a te ()*U p d a t e l i j s t m e t BM

ls tB M .C lear r = 1F or i = 0 To Is tB T .L is tC o u n t - 1

Do W hile e x _ M e tin g .C e lls ( r , 2) <> C I n t ( l s tB T .L is t ( i ) ) r = r + 1

LoopIstBM .Addltem e x _ M e tin g .C e lls ( r , 8)

Next i' U p d a t e l i j s t m e t EM

Is tE M .C lear r = 1For i = 0 To Is tE T .L is tC o u n t - 1

Do W hile e x _ M e tin g .C e lls ( r , 2) <> C I n t ( I s tE T .L is t ( i ) ) r = r + 1

LoopIstEM .A ddltem e x _ M e tin g .C e lls ( r , 8)

Next i End Sub

P r iv a te Sub cm dS top_click () EndEnd Sub

B ibliografie

T. Baidock, P. Holmes & D. Horn (1997). Low frequency swash motion induced by wave grouping. Coastal Engineering, 32:197-222.

B. Bolin & R. Watson (2004). 16 Years of Scientific Assessment in Support of the Climate Convention, pp. 1-4.

A. Cecoro (2004). Commissie verzoekschriften: Mededeling aan de leden.

J. De Rouck (2004). Zee- en havenbouw: Hoofdstuk 4: Golven en hoofdstuk 5: Golfontleding en golfvoorspelling. Ugent.

A. Ehrenburg, J. Versfeit, J. van Vliet, M. Both, M. Kooijman, A. van der Meulen, A. Salman, M. Smallegange & B. Spaans (2004). Kustmail. Kust en Zee.

Y. Goda (2000). Random seas and maritime structures.

J. Hofstede (2005). Common strategies to reduce the risk of storm floods in coastal lowlands: an introduction, pp. 1-5.

E. Mansard & E. Funke (1980). The measurement of incident and reflected spectra using a least squares method. Proceedings of the 17th International Conference on Coastal Engineering, American Society Of Civil Engineers, 1:154-172.

T. Pullen, N. Allsop, T. Bruce, A. Kortenhaus, H. Schüttrumpf & J. W. van der Meer (2007). Wave Overtopping of Sea Defences and Related Structures: Assessment Manual. Environmental Agency, U.K.

N. Roode, M. Loffler, P. Hoekstra, A. de Leeuw, S. Fraikin fe H. Erenstein (2006). Kwetsbaarheid voor overstroming van dijkring Centraal textHolland. In E. van Eijsbergen, editor, Rijksinstituut voor Kust en Zee, pp. 41-42.

H. Schüttrumpf, V. Barthel, N. Ohle, J. Möller & K. Daemrich (2003). Run-up of oblique waves on sloped structures, copedec vi conference. Colombo, sri lanka.

Brochure ComRisk (2005). Resultaten van een internationaal project van kustbeherende overheden.

113

Bibliografie 114

Brochure SafeCoast (2005). Keeping our feet dry in the north sea lowlands.

Flyer ComRisk (2005).

Flyer SafeCoast (2005).

J. W. van der Meer (2002). Technisch rapport golfoploop en golfoverslag bij dijken. Technische Adviescommissie voor de Waterkeringen, Delft.

P. Verdonck (1997). Stromingsleer 1: Hoofdstuk 5: Dynamische gelijkvormigheid. Ugent, pp. 1-23.

T. Verwaest, P. Van Poucke, P. Vanderkimpen, K. Van der Biest, J. Reyns, P. Peeters, K. W. & W. Vanneuville (2008). Overstromingsrisicos aan de vlaamse kust. evaluatie van de zeewering, deel 1: Methodologie, wl rapporten, 718/2a. waterbouwkundig laboratorium & universiteit gent & soresma-haecon: Borger hout, belgië.

T. Verwaest et al. (2005). De zeespiegelstijging meten, begrijpen en afblokken. De grote rede, 15:15-25.

VROM (2007). URL http ://w w w .vrom .n l/pag ina .html?id=9458.

http://www.vrom.nl/pagina.html?id=9458

m ■ §

Onderzoek naar de reductie van golfoverslag bij brede zeedijken · Tot slot worden deze grafische...

Documents

Transcript of Onderzoek naar de reductie van golfoverslag bij brede zeedijken · Tot slot worden deze grafische...