Lassen en de invloed op mechanische eigenschappen en falen · AWS D18.1 en EHEDG (European Hygienic...
Transcript of Lassen en de invloed op mechanische eigenschappen en falen · AWS D18.1 en EHEDG (European Hygienic...
18/04/2019
1
Bram Hazenberg MSc IWE
16 april 2019
Lassen en de invloed op mechanische
eigenschappen en falen
Enkele diensten van Element
Metallurgisch
Onderzoek
PQT
Breukmechanica
& ECA
On site onderzoek
Corrosie
Testen
Las advies
Materiaal
Testen
Schadeonderzoek
18/04/2019
2
Opdrachtgevers
Ontwerpers, verkopers, bouwers, afnemers en gebruikers van producten, installaties of constructies
• Staalhandel, en afnemers: • Constructiebedrijven • Off shore pijpenleggers en constructiebouwers• Olie en gas exploratie en productie• Chemie en Petrochemie• Elektriciteitsproducenten• Metaalbewerkingsbedrijven• Pijpfabrieken, buispaalfabrikanten en pijpenbuigers• Drukvatenbouwers• enz… enz..
en, bij grotere schades en ongelukken:
• Verzekeringsmaatschappijen• Arbitrage instituut, advocaten, rechtbanken, Justitie• Ministerie van SZW (arbeidsinspectie)• Raad voor de Veiligheid
3
Lassen en schadeonderzoek: het eerste begin
• 2710 Liberty ships gebouwd tussen 1941 en 1945 op slechts 8 werven
• eerste toepassing van lassen op deze industriële schaal
• 1300 schepen toonden brosse breuken/scheuren
• 3 schepen zijn in tweeën gebroken (totaal 12 inclusief andere typen)
4
18/04/2019
3
Schadeonderzoek: waarom?
Je moet eerst weten wat het probleem is, voordat je het kunt oplossen.
-> onjuiste “oplossingen” kunnen het probleem ook verergeren!
Enkele scenario’s:
• het materiaal/product blijkt anders dan gespecificeerd
• de procescondities blijken anders (geworden) dan waarvoor de installatie is
ontworpen
• het materiaal en/of de lassen bevatten defecten
• het materiaal/ontwerp is niet geschikt voor de toepassing
• de gebruiker heeft het product verkeerd gebruikt (of misbruikt)
5
Het begin: het ontwerp van een installatie / constructie
constructieve eisen
• belastingen
• statische-, dynamische sterkte
• stabiliteit(knik, plooi)
• weerstand tegen brosse breuk
• stijfheid (statische-, dynamische, thermische
belasting)
• vervormingcapaciteit,
incasseringsvermogen (zetten, onvoorziene
temperatuur- verschillen, krimpvervorming, enz.)
6
18/04/2019
4
Verificatie van materialen; kloppen de fabriekscertificaten
• Bij ca. 10% van de door Element onderzochte schades blijkt het toegepaste materiaal niet overeen te komen met het materiaal op tekening of blijkt het certificaat heel andere beproevingsresultaten te vermelden dan de door Element bepaalde waarden
Feiten
• Materialen met een op het certificaat vermelde warmtebehandeling, blijken regelmatig niet of anders warmte behandeld te zijn, waardoor:
• Bijvoorbeeld de kerfslagwaarde van 300 J op het certificaat in werkelijkheid slechts 3 J bedraagt
=> Dit zijn de bouwstenen van het uiteindelijke product!
Na ontwerpen volgt bouwen => lassen
• Lasdefecten, o.a.
• scheuren (koud, warm)
• bindingsfouten, onvoldoende doorlassing
• aanloopkleuren (rvs!)
• materiaalveranderingen, b.v. verbrossing
• vervormingen
• restspanningen
Maximale lasellende = Σ individuele afwijkingen als gevolg van het lassen
8
Δ enz.
Δ lastechniek
Δ naadvorm
Δ breekrek
+
Δ kerftaaiheid
Δ rekgrens
+
Δ treksterkte
Δ C-eq +
ΔChemische
analyse
Δ Tv + Δ Ti
Δ Hardheid
Δ HI
Σ effect
toleranties
Δ enz.
Δ lastechniek
Δ naadvorm
Δ breekrek
+
Δ kerftaaiheid
Δ rekgrens
+
Δ treksterkte
Δ C-eq +
ΔChemische
analyse
Δ Tv + Δ Ti
Δ Hardheid
Δ HI
Σ effect
toleranties
Lassen heeft grote invloed op de integriteit , kwaliteit
en uiterlijk van een constructie
18/04/2019
5
LMK: Las Methode Kwalificatie (WPQ)
Vooraf aantonen dat cruciale delen van het ontwerp met voldoende, vooraf aangegeven, kwaliteit gemaakt kunnen worden.
Dus: testen van de opgestelde lasspecificaties
9
maar dan moeten die (gestandaardiseerde) kwalificatieproeven niet teveel afwijken van de werkelijke productieomstandigheden en constructiedetails!
>> indien nodig mock-up testen
Enkele faalmechanismen
Plotseling: overbelasting leidende tot scheur of breuk
Op termijn: door degradatie en/of scheurvorming gevolgd door breuk
10
18/04/2019
6
Overbelasting in twee smaken: bros of taai
Taai: snelheid < 6m/s
stabiele scheurgroei
externe belasting
veel vervorming -> neemt energie op
Bros: snelheid ~ 1000m/s, afhankelijk van:
type belasting (snelheid, spanningsintensiteit K)
dikte en verdere afmetingen constructie (2D/3D)
temperatuur
foutgrootte
waterstof
materiaalkwaliteit (samenstelling,
microstructuur, korrelgrootte etc.)
instabiele scheurgroei
vervormingsloos en weinig tot geen energie opname
11
Brosse of taaie breuk?
Type breuk wordt bepaald door de taaiheid onder plotselinge- (KSW) of
langzaam oplopende belasting (CTOD); taaiheid is een materiaaleigenschap
12
Uitgangsmateriaal wordt beïnvloed door het lassen:
6
200
-80 C temperatuur
Kerfslag
energie (J)
T gebruik
18/04/2019
7
Brosse breuk trekoog en tandwiel
13
Kerfslagwaarde indicatief, met breukmechanica: rekenen!
breuk als ∶ 𝑠𝑝𝑎𝑛𝑛𝑖𝑛𝑔𝑠𝑖𝑛𝑡𝑒𝑛𝑠𝑖𝑡𝑒𝑖𝑡sfactor KI ≥ KIc [N/mm3/2]
𝐾𝐼 = 𝐶𝑔𝑒𝑜𝑚.𝑓
𝑎
𝑡. (𝜋. 𝑎). 𝜎 ≥ 𝐾𝐼𝑐
Brosse of taaie breuk?
De hoogte van de overgangstemperatuur wordt onder andere bepaald door:
koolstofgehalte
mate van koudversteviging
mate van verhindering voor de verplaatsing van dislocaties (bijv. door precipitaten)
korrelgrootte
14
18/04/2019
8
Brosse of taaie breuk?
Korrelgroei wordt o.a. bepaald door:
hoogte (gloei)temperatuur
tijdsduur verhoogde temperatuur
15
Brosse of taaie breuk?
De hoogte van de overgangstemperatuur wordt onder andere bepaald door:
koolstofgehalte
mate van koudversteviging
mate van verhindering voor de verplaatsing van dislocaties (bijv. door precipitaten)
korrelgrootte
=> houd dus rekening met materiaalkeuze en warmte-inbreng (HI) bij lassen
16
18/04/2019
9
Scheuren tijdens fabricage: koudscheuren
17
Reinheid
oppervlak
basismetaal
Afkoeltijd
t8/5
Diffundeer-
baar water-
stof
Krimp-
verhindering
HI=
UxIxŋx60/
vlasx1000
Gecom-
bineerde
mat.dikte
Voorwarm-
temperatuurwater-
stofgehalte
toevoegmat.
water-
stof arm
gloeien
Eis
hardheid
Eis
krimp
Eis KSW
naadvulling
restspan-
ningen
PWHT
reinheid
toevoeg
opslag
toevoeg
in wbz of lasmetaal, transkristallijn of interkristallijn,
kartelig, zonder deformatie, scherpe scheurtippen
Scheuren tijdens fabricage: koudscheuren
18
Dwars (koud) scheuren in hoge sterkte stalen constructie
“static fatique”:
Above a tensile strength of ~1240 MPa (180 ksi),
most high strength low alloy steels , such as AISI
4130 and 4340 (42CrMo4), and precipitation
hardening stainless steels are susceptible to
hydrogen-embrittlement cracking in marine
atmospheres when the residual or applied tensile
stresses are sufficiently high, and the cracking
usually occurs in a form of delayed failure.
18/04/2019
10
Scheuren tijdens fabricage: koudscheuren
19
Let op verschil tussen C-gehalte en C-equivalent!
Graville diagram
Ceq
C
Koolstofgehalte bepaalt de maximale hardheid
Koolstofequivalent bepaalt de doorhardingsdiepte
1. C als (2), Ceq lager
2. C als (1), Ceq hoger
3. Ceq als (1), C hoger
warmte-inbreng
ha
rdh
eid
Scheuren tijdens fabricage: warmscheuren (interdendritisch)
20
Drijvende kracht: krimp(spanningen)
stolscheuren
smeltscheuren
18/04/2019
11
Scheuren tijdens fabricage: stolscheuren
OP-lassen: H/B-scheur onder het oppervlak
21
Scheuren tijdens fabricage: warmscheuren in austenitisch RVS
22
• Ontstaan door laag smeltende fasen (soms eutectica)
in austenitisch Cr-Ni staal
• Bestrijden door een structuur van austeniet met enig
ferriet, omdat hier meer verontreinigingen in kunnen
worden opgelost
Element Oplosbaar in ferriet Oplosbaar in austeniet
Si Nb P S
18,5% 4,5% 2,8 % 0,18%
2,15% 2,00% 0,25% 0,05%
18/04/2019
12
Scheuren tijdens fabricage skid beam: UT: indicaties las root
23
diaphragm plate
t = 25 mm
transverse stiffener
t = 20 mm
skid beam
t = 50 mm
longitudinal stiffener
t = 30 mm
Scheuren tijdens fabricage skid beam: indicaties aan de doorlassing. NDO -> Scheuren?
• achterzijde las niet bereikbaar voor NDO
• zeer hoge restraint (krimpverhindering)
zeer veel indicaties gevonden aan de positie van doorlassing, gemeld als
scheuren, -> fabricage gestopt
24
18/04/2019
13
Doorlassing voor (links) en na (rechts) reparatielassen
Verbetering?
25
gerapporteerd: scheuren tijdens fabricage skid beam: repareren?
In doorsneden geen
scheuren aangetroffen!
Scheuren tijdens fabricage skid beam: na reparatie
26
• overmatige doorlassing
• zeer wijde vooropeningen
• bindingsfouten
18/04/2019
14
Overwegingen bij het lassen van starre dikwandige constructies
27
Zaken van belang in het ONTWERP:
• De krimp van de ene las kan de vooropening van de andere las
beïnvloeden: positie van lassen maar ook lasvolgorde spelen een rol
• star > krimpverhindering > hoge trekspanningen
• dikwandig > plane strain 3D stresses ipv plane stress 2D stresses
rekgrens kan met factor 3 toenemen t.o.v. de uniaxiale rekgrens!
Dit leidt tot verhinderde deformatie > minder spanningsafbouw
daardoor extra gevoelig voor waterstofgerelateerde schade
• rootzijde vaak inwendig en visueel niet toegankelijk, alle NDO vanaf de
buitenzijde > lastige interpretatie van rootzijdige indicaties. Is voor de
sterkte/stijfheid/corrosiebestendigheid van de constructie noodzakelijk
dat alles met volle panelen volledig dichtgelast wordt?
Lascondities simuleren met mock up en test plate
28
18/04/2019
15
PAUZE
Scheuren tijdens gebruiksfase: vermoeiing
30
Klein foutje in de doorlassing,
grote gevolgen!
18/04/2019
16
Scheuren tijdens gebruiksfase: vermoeiing
31
Trekstang van mobiele kraan: afstemming lasdetails en afwerking
(slijpen) op type belasting
Scheuren tijdens gebruiksfase: vermoeiing
32
pijp-pijp verbinding: vermoeiing
bij lassen op een onderlegstrip
positie las op overgang….
Vermoeiingsscheuren blijven
vaak lang verborgen…
18/04/2019
17
Scheuren tijdens gebruiksfase: vermoeiing geïnitieerd aan de tip van een oplassing
33
Scheuren tijdens gebruiksfase: vermoeiing
34
Plaatdikte t = 155 mm
Grade E staal volgens ABS rules (0,14% C)
Lasreparatie in radius
Basismateriaal 149 HV10
WBZ 426 HV10
=> Houd je aan het plan!
18/04/2019
18
Schade in gebruiksfase – corrosie bij lassen van RVS
35
Eisen aan lasnaadvoorbereiding, doorlassing, geometrische laskwaliteit en aanloopkleuren: AWS D18.1 en EHEDG (European Hygienic Equipment Design Group).
The tube sample was prepared using an automatic orbital “bead-on-plate” weld on the outside diameter of a 2 in [50.8 mm] stainless steel tube. The weld penetrated through the tube wall. The
concentration of oxygen in ppm added to the pure argon backing gas for
each weld was as follows:
No. 1—10 No. 3—50 No. 5—200 No. 7—1000 No. 9—12 500
No. 2—25 No. 4—100 No. 6—500 No. 8—5000 No. 10—25 000
max. strogeel,
Ar: < 50 ppm O2
Figure 2: Weld Discoloration Levels on Inside of Austenitic Stainless Steel Tube
Schade tijdens gebruiksfase: corrosie
36
Rondlassen in 50 mm bluswaterleiding AISI type 316L roestvast staal• ½ jaar na oplevering• vrijwel stilstaand leidingwater
schade: perforaties aan de lassen door putcorrosie, spleetcorrosie en MICsecundaire schade door vervuiling rest systeem
oorzaak: slechte kwaliteit laswerk, waaronder aanloopkleuren en verbrande lassen (backing), onvoldoende doorlassing, bramen van het doorslijpen (geen lasnaadvoorbereiding) enuitlijnigheid (spleten).
oplossing: leiding volledig vervangen
18/04/2019
19
Schade tijdens gebruiksfase: spanningscorrosie bij lassen in RVS
37
Opslagtank, AISI type 316 roestvast staal• product vooraf onbekend• temperatuur langere tijd > 50C• stoom tracing bij lossen
schade: spanningscorrosie, met name bij de lassen
oorzaak: chloriden in product EN hoog niveau van residuele spanningen bij de lassen
oplossing: volledig vervangen
Praktijkvoorbeeld:
Schade zwart-wit verbinding
in een uitlaat verloopstuk van
een USX
18/04/2019
20
Inleiding
• Uitlaat verloopstuk van USX (Ultra Selective Exchanger) aan het einde van een kraakgasleiding
• Overgang P22 (10CrMo9-10) naar 321H
• Medium: kraakgas bij 500-550°C, ontwerpdruk 4,1 bar
• Verloopstuk vervangen voor 2013 (exacte datum/jaar onbekend)
• Turn Around oktober 2016:UT+RT+PT -> geen scheur
• Bij voorbereidingen hydrotest in maart 2017 bleek de las alsnog lek
39
Zwart-wit verbinding: best practice
• Nikkel basis bufferlaag aan zijde P22
• PWHT (half uur tot vele uren 650-780°C) alleen aan P22-zijde
• Nikkel basis las (Ni > 60%) tussen rvs en P22
40
18/04/2019
21
Overzicht scheur(oppervlak)
• text
41
P22
321H -> 304(H)
origineel ontroest
scheurkenmerken in detail
• text
42
origineel
18/04/2019
22
Microscopisch onderzoek
43
bm korrelgrootte 6
wbz korrelgrootte 2
Buigtest (RT) + Vickers hardheid
P22 over las
44
weld
P22 basismateriaal
positionHardness
[HV10]
Average hardness
[HV10]
P22 base metal 147 - 148 - 148 148
P22 heat affected zone 147 - 146 - 146 146
weld cap 225 - 224 - 221 223
304(H) base metal 164 - 166 - 165 165
18/04/2019
23
Conclusies
• Uitlaat verloopstuk gefaald als gevolg van ontlaatverbrossing
• Verbrossing is ontstaan door een combinatie van laswarmte, PWHT en
procestemperatuur (500-550°C)
• Falen is opgetreden na uitgebruikname, als gevolg van de verdere verbrossing bij
lage temperatuur en residuele- en/of thermische spanningen
• De lasverbinding is niet uitgevoerd volgens de eigen (huidige) best practice
45
Schade tijdens fabricage en/of bedrijf: ontlaatverbrossing (temper embrittlement)
Verbrossing van een (ferritisch, kruipvast) gelegeerd staal na gloeien/toepassen bij
temperaturen 375-575°C. Gevolg is aanzienlijke stijging overgangstemperatuur
Verbrossende elementen (o.a. Sb, P, Sn en As) segregeren naar de korrelgrenzen.
-> een grofkorrelige warmte beïnvloede zone is dus dubbel ongunstig
46
18/04/2019
24
Zwart-wit verbinding: best practice
• Nikkel basis bufferlaag aan zijde P22
• PWHT (half uur tot vele uren 650-780°C) alleen aan P22-zijde
• Nikkel basis las (Ni > 60%) tussen rvs en P22
47
• Ook goed uitgevoerde lassen moeten bij hoge temperatuur blootstelling na circa 5 jaar vervangen
worden als gevolg van verbrossing van de wbz door C-diffusie en precipitatie
• Vermijd een grofkorrelige wbz door lassen met lage warmte inbreng en/of het werken met dunne
lagen voor uitgloeien van de onderliggende lagen
?
Bedankt voor jullie aandacht!